過大せん断力やせん断
道路橋鋼コンクリート合成床版のずれ止めに作用する水平せん断力に関する解析的検討
... る． 3. ケーススタディ 版に作用する橋軸直角方向のせん断力は， 2.3 に述べたように，支持辺に近づくほど大きくなる ことから，主桁上フランジ幅およびハンチ幅によ り，着目点が異なるため，ずれ止めの設計に用い る版に作用するせん断力は，上フランジ幅および ハンチ幅を考慮して設定する必要がある．そこで ...
6
x: あばら筋の間隔 wf t : あばら筋の長期許容引張応力度その他の記号は前出による ⅱ) 梁 柱の長期設計用せん断力は その部材の長期荷重による最大せん断力とする (2) 短期荷重時せん断力に対する修復性の検討は 下記による なお 本条 2 項 (3) によっ て短期設計を行う場合は 下記の算
... 大地震 動 に対しては、せん断破壊を防止し安全性を確保することを目標とし、梁の終局せん 断強度の実験式から導かれた従前の短期許容せん断力式を用いることとした。なお、梁、柱の 終局せん断強度に基づいてせん断破壊に対する安全性の検討を行う場合は、 短期設計では 安全 性の検討を行う必要がなく、中地震 動 に対する修復性の検討を行えばよいこととした。 ...
40
鉄筋コンクリート造腰壁付き柱の最大水平せん断力の評価について
... 鉄筋コンクリート造腰壁付き柱の最大水平せん断力 の評価について 著者 塩屋 晋一, 徳広 育夫 雑誌名 鹿児島大学工学部研究報告 巻 38 ページ 209-219.. 別言語のタイトル Evaluation of the Maximum Lateral Shear Force of R/C Columns with Spandrel Wall[r] ...
13
繰り返しせん断力を受けるアンカーボルト定着部の耐荷性能に関する基礎的研究
... しか し実際にアンカーボルトを使用する際，地震による力は覆工コ ンク リートからアンカーボルトに伝わり，せ ん断方向に働く可能性が考えられる.地震のような動的荷重が作用した際，瞬間的にひずみ速度が増し，最 大応力を迎えた後に応力が急激に下がることで，実際の破壊'性状はコ ー ン破壊や 付着破壊 のような脆性破壊 が生じる可能性がある.そこで本研究では，あと施工アンカーボ[r] ...
2
定軸力のもとで繰返しせん断力を受けるコンクリート充てん角形鋼管短柱に関する実験的研究(梗概)
... the concrete filled steel tubular columns, subjected to constant axial force and monotonic N shearing force S},.. (5) Hysteretic behavior of columns failed in flexureM..[r] ...
11
繰返し面内せん断力を受ける鉄筋コンクリート平板の弾塑性挙動に関する実験研究
... The aim of this paper is to know the nonlinear behaviors of reinforced concrete panels subjected to cyc!ic shear.. forces, which eaA be used for the analysis [r] ...
14
面外せん断力を受ける弾性体内の複数個の孔周辺応力,変形 利用統計を見る
... ものである。図（a）は応力τegの，図（b）は変形wzの分布 図である。図中の点線は等方性体（e−1．0）に対する ものである。 以上までの例では，等方性あるいは異方性体内に2 個の孔を設けた場合についてであったが，第4節のは じめでも述べたように，この方法は3個あるいはそれ 以上の孔が存在する場合についても適用することが可 能である。紙面の都合上，3個の孔が存在する[r] ...
10
繰返しせん断力を受けるコンクリート充填円形鋼管短柱の弾塑性性状に関する実験的研究 [ PDF
... CC05-3 は，R=0.02rad で最大耐力に達したのち，変 形 角 の 増 大 に つ れ て 耐 力 は 微 減 し 最 大 変 形 R=0.04rad に至った．履歴形状は紡錘形であった．実 験後，柱の中央部が膨らんだ状態となっており，充 填コンクリートには斜め方向のひび割れが生じてい た ． ...
4
水平せん断力を受ける塔状型円筒シェルの破壊実験
... Failure of cylindrical tanks sttbjected to earthquake excitations are often caused whether by buckling such as shear buckling and local buckling or by elephant-foet bulging, which appear[r] ...
10
せん断スパン比0.5の円形CFT柱のせん断挙動に関するFEM解析 [ PDF
... c Q ana / c Q u の比 は全試験体平均で 1.21 と解析結果を過小評価している． A71 試験体は 1.07 ～ 1.22 と比較的良い対応を示している． N34，A34 試験体は 1.22 ～ 1.37 と過小評価しているが，コ ンクリートのせん断力の負担割合は全体の 3 割程度と なっているため，試験体のせん断耐力には大きな影響 ...
4
せん断スパン比0.75の円形CFT柱のせん断挙動に関するFEM解析 [ PDF
... 著者らは，文献 1），2）を通じてコンクリート充填鋼 管（CFT）柱のせん断破壊性状に関して研究を行ってき た．文献 1）では，柱のせん断スパン長さ a と径 D の比 であるせん断スパン比 a/D が 0.5 となる CFT 短柱の試 験体を作成し，一定軸力と繰返せん断力を与える実験を 行っている．この研究では，実験により得られた最大せ ...
4
繰返し水平力を受けるコンクリート充円形鋼管のせん断性状に関する実験的研究 [ PDF
... 軸 力 に よ ら ず 鋼 管 の 許 容 せ ん 断 耐 力 は 一 定 と なっている．図 5 では，実験のせん断力が，導入軸 力 が 大 き く な る ほ ど 小 さ く な る 傾 向 が 示 さ れ て い る．したがって，当然のことながら，さらに精度の 高い鋼管の許容せん断耐力を設定するためは，軸力 ...
4
一面せん断試験によるコムギ根量が作土のせん断強度に及ぼす補強効果の評価
... 今後，根乾物含有量と補強効果の関係を検討するために は，十分な反復回数を確保することが必要である．また， 根量の指標を吟味する必要があることが示唆された．第 10 図によれば，プロット数が 4 点と少なく，プロットの 偏りも生じている．加えて，根乾物含有量と補強効果の間 には明瞭な関係は認められない．明瞭な関係が認められな かった理由の一つとして，根含有量の指標として根乾物含 ...
7
無補強煉瓦造壁体の面内曲げ及びせん断耐力の算定法に関する考察 [ PDF
... の摩擦係数の最小値 0.3、最大値 1.2 を用いた場合の (9)、(10) 式の実験値と計算値の比 ex Q s / cl Q s を軸圧縮応 力度 σ c v を横軸にして示す。( 9 ) 式では摩擦係数が 1.2 の場合、 ex Q s / cl Q s が 1.0 を下回る試験体が多くなる。 一方、(10) 式では摩擦係数が 1.2 の場合でも ex Q s / cl Q s が 1 . 0 を下回る試験体は 1 ...
4
極軟鋼せん断パネルダンパーの耐震性能に関する研究
... 5・1 載荷パターン 図-14 の各地盤種の累積塑性ひずみから，最も条件の厳 しいパターンを選び，解析を行い，得られた応答変位履歴 を載荷パターンとした．Ⅰ種地盤ではダンパーの抵抗力が 1600kN とⅠ-1，Ⅱ種地盤では抵抗力が 2600kN とⅡ-1，Ⅲ 種地盤では抵抗力が 2600kN とⅢ-2 の組み合わせを採用し た．また載荷終了後に残留変位を 0ｍｍに戻し，冷却して ...
9
再滑動型地すべりにおけるせん断帯の構造と土質特性に関する研究 : 高純度粘土鉱物リングせん断試験との対比
... の変形過程を解明することも必要である．すべり面付近のせん断のみならず，移動岩塊全 体が，地すべりにより褶曲変形していることもいくつかの事例で推測されているので，変 形解析を視野に入れた研究が必要である． 大変位のせん断試験が可能なリングせん断試験は，残留強度に低下したすべり面せん断 強度を再現するには，有効な試験手法であるが，本研究で述べたように，いくつかの問題 ...
76
Microsoft PowerPoint - せん断強さ
... 次ぎに，圧密非排水試験( Consolidation- Undrainage Test から CU試験 という)がある。この状態 は構造物を徐々に構築するときを想像する。まず，第一 段階で圧密させて，次の段階へ進むといった具合で，強 度定数はc cu ， cu と表わす。このとき，過剰間隙水圧を 計測しながらせん断試験を行うと有効応力( ‘=-u)が ...
39
Microsoft PowerPoint - 1.せん断(テキスト用)
... ・体積変化は，初期に少し収縮するがその後大きな膨張量を示す. ☆ 緩い砂 → ・ せん断中に間隙に土粒子が落ち込み，収縮する傾向を示す. ・ せん断応力はひずみとともに漸次増大して一定値に達する. ・ 体積変化は収縮の一途をたどる. 34 ...
7
簡易せん断試験機によるさんご石灰質砂の液状化抵抗とせん断強度回復に関する研究: University of the Ryukyus Repository
... 2５ 琉球大学工学部紀要第63号，2002年 １ GMD［ 如露加盟釦帽扣５ （且ニミＶ出着鱈踵露劇 ５瞳牌へ牌丑Ｒ趙盟こわ△劇黙 ００００００ ６５４８２１０ 枡、「 0 1500 500 １０００ 時間ｔ(BBC） ０ １０１５２０２５３o 繰返し載荷回数(回） ０５ 図－７繰り返しせん断応ｶﾍｩ1A切返し載荷回数関係 ん断抵抗が急激に小さくならず，豊浦砂に比べて液[r] ...
8
極軟鋼せん断パネルダンパーの耐震性能に関する研究
... 極軟鋼せん断パネルダンパー(以下ダンパー)を橋梁の 耐震設計を行う場合，地震時にダンパーが変形し，累積 損傷による荷重低下，すなわちエネルギー吸収量の低下 を考慮する必要がある. また，ダンパーに対しての静的漸増繰り返し実験は多 く行われているが，一定振幅および実地震波を入力した 動的載荷はほとんど行われておらず，ひずみ速度や温度 上昇に関しての研究は極めて少ない. そ[r] ...
9