表面起点き裂の伝ぱ

膜厚比が 3 より小さい条件，つまり低Λ条件では，表面粗さの高さ分布に比べ十分な油 膜が形成されていないので，突起間干渉により表面起点型のフレーキングが起きる傾向に ある．また，そのような状態に於ける表面起点き裂の伝ぱに関しては，荷重の移動方向と 接線力が作用する方向が重要な因子となることが Way の先駆的研究により指摘されてい

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いる[7]．そこでは，表面から内部へき裂が進展する場合は，荷重移動方向に進展すること が知られている．また，表面起点型フレーキングは，従動側で発生しやすいことが指摘さ れている．これは，き裂内への潤滑油の侵入と閉込めと，従動側に作用する接線力の方向 という考え方から説明できる．

Figure 2-4に閉込め油圧によるき裂進展のモデル図を示す[4]．これは，従動側にき裂が

ある場合である．つまり，荷重移動方向と接線力が作用する方向が逆向きの関係にある(負 すべり)．まず，荷重移動方向へ伸びる初期き裂が形成された場合を考える(Fig. 2-4(a))．荷 重がき裂位置の手前に作用しているとき，接線力によりき裂が開口する．この際に，潤滑 油がき裂間に侵入する．き裂進展方向に対し，同じ方向に荷重が接近してくる場合は，き 裂内に侵入した潤滑油はき裂外に排出されず，き裂内に閉じ込められる．閉込め油圧によ りき裂先端が開口し，き裂の伝ぱを助長する．

荷重移動方向に対し逆へ伸びるき裂がある場合(Fig. 2-4(b))においても，接線力によるき 裂の開口が起きる．しかし，荷重のき裂位置への接近に伴って，き裂に侵入していた潤滑 油がき裂外部へ排出される．そのため，油圧作用が得られずき裂は進展しにくい．

駆動側においては，荷重移動方向と接線力が作用する向きが同じ関係にある(正すべり)．

この場合は，接線力によるき裂の開口作用が得られないので，潤滑油がき裂内に侵入し閉 じ込められることはない．駆動側では，閉込め油圧作用によるき裂進展助長はなく，表面 起点型フレーキングは起きにくいと考えられる．

本実験装置では，ディスク試験片が従動側であり，表面起点型フレーキングはディスク 試験片で生じやすいと考えられる．ただし，純転がり接触のため，接線力は極めて小さい ことが予想される．

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Fig. 2-1 Schematic illustration of test apparatus

Fig. 2-2 Schematic illustration of test chamber

Timing belt

Gas in Gas out

Chamber Motor

Weight Vibration sensor

Oil seal

Gas out

Gas in

Disk specimen Ball specimens

Heater

Thermocouple

Load

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Table 2-1 Specification of test apparatus

Rotational speed, rpm - 3450

Temperature, K R. T. - 393

Weight, N 39 - 529

Number of ball specimens 3 - 12

Table 2-2 Chemical composition of specimen

Material Chemical compositon (mass%)

C Si Mn P S Cr

SUJ2 0.95-1.10 0.15-0.35 0-0.50 0-0.025 0-0.025 1.30-1.60

Fig. 2-3 Test specimens

Disk specimen Ball specimen

Guide disk

Fig. 22-4 Effect off oil hydrau

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lic pressuree on surfacee crack growwth [4]

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