柱梁接合部のせん断設計
柱梁接合部のせん断変形を考慮した耐震壁のフーリエ弾性解析とその総括
... Tsuboi in 19sl. The elastic analysis of the framed shear wall subjected to the antisymmetric loads was carried out by using Airy's stress function in the wall panel and the elementary be[r] ...
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x: あばら筋の間隔 wf t : あばら筋の長期許容引張応力度その他の記号は前出による ⅱ) 梁 柱の長期設計用せん断力は その部材の長期荷重による最大せん断力とする (2) 短期荷重時せん断力に対する修復性の検討は 下記による なお 本条 2 項 (3) によっ て短期設計を行う場合は 下記の算
... 大地震 動 に対しては、せん断破壊を防止し安全性を確保することを目標とし、梁の終局せん 断強度の実験式から導かれた従前の短期許容せん断力式を用いることとした。なお、梁、柱の 終局せん断強度に基づいてせん断破壊に対する安全性の検討を行う場合は、 短期設計では ...
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はじめに 本マニュアルは ( 財 ) 日本建築総合試験所 ( 以下 GBRC ) の機械式鉄筋定着工法研究委員会 ( 以下 GBRC 委員会 ) 発行の 機械式鉄筋定着工法設計指針 (2010 年改訂版 ) に基づいて その 11 章 SRC の柱梁接合部の設計および 13 章高強度材料を用いた R
... 3）場所打ち杭基礎では、杭に引抜き力が作用せず、基礎梁下端筋が降伏しない場合、パ イルキャップ全体がコア部となるように、パイルキャップの周囲にはかま筋を配置す れば、基礎梁下端筋の定着長さℓag は、基礎梁端柱面を定着起点とし、ℓao 以上、 16db 以上、かつ、(3/4)Dc 以上とすることができる。ℓao は式 (10.3.1) ...
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強震下におけるCFT多層骨組の柱梁接合部局部の最適設計法に関する研究 [ PDF
... 3 ) 孫玉平，崎野建治，吉岡智和：直線型横補強筋により拘束された高 強度 RC 柱の曲げ性状，日本建築学会構造系論文集，第 486 号，pp.95- 106，1996.8 4 ) 河野昭彦，松井千秋，村井望：コンクリート充填角型鋼管柱と H 型 鋼梁のダイヤフラム補強型接合部の局部変形に対する荷重－変形関 ...
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柱梁接合部の局部変形を許容したCFT多層ラーメンの弾塑性挙動に関する研究 [ PDF
... 0.8 のものでも破断せず，十分に骨組としての力 を発揮しているといえる． また，スパンの長い骨組 B のほうが骨組 A よりも最大 無次元化局部変形，累積無次元化局部変形ともに大きくな っている．よって，スパンの長い骨組での接合部局部の局 ...
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2方向加力を受ける外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部の弾塑性挙動 [ PDF
... l の梁回転角 q bl に占める割合を示 す．最初に q bl =0.50，3.00（%）となる時の梁回転角に 対する局部変形角の比を示している．なお，本実験の局 部変形の計測方法は，接合部の回転や外ダイアフラムの ...
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FEM解析を用いたスラブ付き外ダイアフラム形式柱梁接合部の力学的挙動に関する研究 [ PDF
... V-S，C-S の接合部全塑性耐 力の計算値はそれぞれ 682kN，739kN で，図 12（b） の下側ダイアフラムの負担力と比較して 3%程度の差 異であり，概ね妥当な応力状態といえる．つまり，応 力状態を仮定する際には床スラブの支圧力や上側ダイ アフラムの負担量に関してより深い考察が求められる． ...
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柱梁接合部の局部変形を許容した角形CFT骨組の耐震性能に関する研究 [ PDF
... と試験体CBY の全体変形角 （試験体最上部と最下部の水平変位の差を 試験体高さで除したもの）と水平荷重の関 係を図 8に示す．どちらの試験体も全体変 形角 1% までは概ね弾性を保っている．ま た，耐力，剛性，履歴ループの形状に関し て，ほぼ同等であることがわかる． ...
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コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁の接合部の耐震性能に関する研究 [ PDF
... 破壊状況 接合部で破断した試験体B f /D=0.66の外ダイヤフラム （ed）と外ダイヤフラム（er）は，最大耐力時に鋼管とダ イヤフラムを接合している隅肉溶接部分が割れ， ダイヤ フラムの入隅部分亀裂が生じていた． 梁フランジで破断 した試験体は，破断箇所が梁フランジ長のほぼ真中で あったことから， ...
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組立ブレ接合部 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達
... 準・同解説」に基づいて接合部単体、複数本配置の接合部の許容耐力を求めることが可能である。しかしそ の計算は複雑である上に、接合部の配置によっては、計算上生じないとみなしているブレースや柱脚接合部 ...
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角形鋼管通し柱・H形鋼梁接合部の新構法に関する研究 [ PDF
... る． 実際に兵庫県南部地震でも溶接部の破断など接合部 における被害が多く出た．そこで本研究では製作・加工 が容易で構造安全性の高い新しい接合方法として，図 1 (a)に示す鉛直スチフナを用いた形式と図1(b)に示す現場 溶接型外ダイアフラム形式の二種類の柱通し型接合部を ...
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鋳鉄製金物を用いた柱梁高力ボルト接合構法に関する実験的研究 [ PDF
... 4.2 実験結果 本試験では引張ボルト接合部の面外変形が進展し， 脆性破断を生じて終局状態に至った．図 1 3 に引張ボ ルト接合部周辺の歪性状の一例を示す．水平プレー トとの接続部の端部で大きな歪が生じており，これ は破断が生じた位置と一致する．図 1 4 に引張荷重と ...
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2.1 全体構成及び部材配置 (1) 構成概要図 に CLT 制震壁の全体構成及び部材配置図を示す CLT 制震壁は 鉄骨造建物の一つのフレーム ( 柱と梁に囲まれた部分 ) に配置することを想定した 頭部鋼板ビス打ちせん断金物 < ビス接合部 > CLT 制震壁の範囲 鉄骨造梁 CLT
... ■ダンパー設置金物<LSB 接合部> ダンパー設置金物<LSB 接合部>は、極低降伏点鋼材ダンパーの取り付けるために CLT パネルと接合する金 物で、等辺山形鋼と鋼板を溶接組立てした金物を CLT パネルに挿入された LSB と高力ボルトで接合するもので ...
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コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁のダイヤフラム補強型接合部の耐力と変形性能に関する研究 [ PDF
... 2. 柱・梁フランジモデル実験 2-1. 実験概要 柱・梁フランジモデル試験体は，図 1 に示すように， ...フラムは，ダイヤフラムに円形の孔が空けられている． 柱鋼管の材質は STK400，梁フランジは SM490，コンク リートの設計基準強度は ...
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定着板付き内蔵鉄筋を接合材として用いたコンクリ－ト充填鋼管柱梁接合部の力学性能評価 [ PDF
... Mohr-Coulomb の破壊基準に基づく極限解析によ る評価法に則るものとする．定着板支圧破壊耐力につい ては，定着部周囲の鋼管およびコンクリートの拘束を考 慮した耐力式を新たに導出するものとする．耐力式の導 出に際して，定着板近傍のコンクリートの応力状態を図 4 のように仮定する．コンクリートには引抜きによる支 圧応力 ...
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段差を有する外ダイアフラム形式CFT柱梁接合部パネルの弾塑性挙動 [ PDF
... が塑性化し，パネル 1 で充填コンクリートがアーチ機構 を形成し， かつ外ダイアフラム接合部が塑性化する機構（以 下，機構 P B ）である．図 9(d)，図 10(c) は床スラブ付きパ ネルを床スラブを含めた圧縮側の応力中心位置（スラブ 厚の中央）まで拡大した段違いパネルの部分崩壊機構と みなす機構である．なお．算出仮定については割愛する． 4.2 ...
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偏心梁付き外ダイアフラム形式柱梁接合部の耐力評価 [ PDF
... 実設計では，外壁の取り付けの簡易化や内部空間の 効率化等の理由から，梁芯を柱芯からずらして取り付 ける偏心梁の採用が多い．外ダイアフラムの偏心に関 して，上場らは出寸法の大きな外ダイアフラムの局部 耐力は偏心率の増大に伴い低減することを報告してい る 1) ...
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床スラブの付いた外ダイアフラム形式柱梁接合部の力学的挙動 [ PDF
... また，表 3 中の K cal は剛性の計算値を示しており，計算 値は床スラブを無視し，外ダイアフラムの存在領域に梁と 同一断面を仮定し，曲げ変形およびせん断変形を考慮した． 床スラブ付きの試験体の負側で計算値と実験値の比較を 行うと，計算値と実験値は比較的近い値となっている．本 ...
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梁が偏心して取付く外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部の耐力算定法 [ PDF
... アフラムと同様な材料特性として設定する . 降伏耐力 P y を荷重 P- 鋼管局部変形 u 関係の接線剛性が初期剛 性の 1/3 となるときの荷重と定義する . 荷重−変形関係の有限要素解析結果と実験結果を図 2 に示す . 鋼管角部を R 形状にモデル化した溶接部付き モデルは最も実験結果に近い . 試験体 No.1,5,9, およ び No.10 ...
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外側耐震補強コンクリート接合部のせん断抵抗要素に関する基礎的研究
... 5 Effect of some factors on shear strength of placing joint 思われる。また、既存・補強接合部の最大せん断耐力は、 いずれもせん断設計耐力よりもかなり大きな値を示し、 かっその差は既存・補強接合面の凹凸およびアンカ一筋 の埋込みが深くなるに従って増大する傾向にあるが、こ れは、せん断設計耐力に関する計算[r] ...
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