４径間吊橋の主塔の座屈特性に関する検討
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(2) I-B218. 側主塔断面定数. 左側側主塔. 右側側主塔. 中央主塔. 備考. 半分. 0.320. 0.306. 6.345. 右側側主塔が最初に座屈する. 等倍（設計値）. 1.565. 1.666. 6.350. 左側側主塔が最初に座屈する. １．５倍. 2.792. 2.891. 6.350. 最小座屈荷重は等倍の約２倍になる. ２倍. 4.017. 4.126. 6.352. 中央主塔座屈荷重の方がまだ大きい. 中央主塔と等しい. 6.138. 6.266. 6.356. 側主塔の方が最初に座屈する. 塔基部からの高さ（ｍ）. 塔基部からの高さ（ｍ）. 表―１ 主塔に対する座屈固有値. 400 350 300 250 λ＝0.10. 200. λ＝0.20 λ＝0.30 λ＝0.50. 150 100. 側主塔 (半分） λb ＝0.306. 50 0 ‑0.10. 0.00. 0.10. 0.20. 0.40. 350 300 250 200 150 100. λ＝0.80 λ＝1.00. 0.30. 400. 50. λ＝0.10 λ＝0.20 λ＝0.30 λ＝0.50 λ＝0.80 λ＝1.00. 0 ‑0.20. 0.50. 側主塔 (半分） λb＝0.306. ‑0.16. ‑0.12. ‑0.08. 橋軸方向変位（ｍ）. 側主塔の橋軸方向変位（半分）. 図−４ 塔基部からの高さ（ｍ）. 塔基部からの高さ（ｍ）. 図−３ 400 350 300. λ＝1.00. 250. λ＝2.00. 200. λ＝2.75. 150 100. 側主塔 (1.5倍） λb＝2.792. 50 0 ‑1.50. ‑1.00. 図−５. ‑0.50. 400 350 300 250. λ＝1.00. 200. λ＝2.00 λ＝3.50 λ＝4.00. 100. λ＝3.25. 50. λ＝3.50. 0.00. 中央主塔の橋軸方向変位（半分）. 150. λ＝3.00. ‑0.04 0.00 橋軸方向変位（ｍ）. 0.50 1.00 1.50 橋軸方向変位（ｍ）. 側主塔 (2倍） λb＝4.017. 0 ‑2.00. ‑1.00. 図−６. 側主塔の橋軸方向変位（1.5 倍）. λ＝4.50 λ＝4.75 0.00. 1.00 2.00 橋軸方向変位（ｍ）. 側主塔の橋軸方向変位（2 倍）. 図―５と図―６に側主塔の断面定数を 1.5 倍及び 2 倍にした場合の側主塔の橋軸方向変位を示す。これを図 ―３と比較すると断面定数が比較的剛な場合はほぼ座屈荷重に相当する荷重倍率から座屈形状に似た変形状 態に変形していることが分かる。いずれのケースも座屈荷重倍率越えてそれぞれλ＝1.00、3.50 及び 4.75 までは変形量は比較的小さく漸増していることが分かるが側主塔の剛度が大きいほど座屈荷重を越えた時点 から大きく変形する特性を示す。 ４．おわりに ４径間吊橋の座屈特性を支配する側主塔について検討をしたが中央主塔の強度設計に 800MPa 級の高張力鋼 を適用すると断面が小さくなり座屈特性が大きく変わる可能性もある。 参考文献. 1)Kitagawa, Kashima, Fukunaga, Anzar, Moriya: Stability studies of ultra‑long four span. suspension bridge, IABSE, Korea, 2001.6. -437-. 土木学会第56回年次学術講演会（平成13年10月）.
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