引張強度（MPa）
引張軸力を受ける高強度鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管部材継手の引張強度評価方法に関する研究 [ PDF
... 計算値も示している。pmax /SA の値は円形 CFT の方が角 形 CFT よりも大きくなっており、円形鋼管では角形鋼 管よりも大きな拘束力が与えられるため、付着性能が 向上するものと考えられる。また、実験値は角形 CFT では両式による付着強度計算値を大きく下回っており、 円形 CFT でも、本実験と同様に円形鋼管により拘束し た藤井ら式の計算値を下回っている。この要因として ...
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3. 第 1 回コンクリート実験 3.1 概要下記の示方配合から設計した現場配合でコンクリートを練り混ぜ, スランプ試験と空気量試験を行う. その後, 圧縮強度試験用としてφ10 20 cm の円柱供試体を 4 本 ( うち 1 本は予備 ), 割裂引張強度試験用としてφ15 15 cm の円柱供試
... ３．第 1 回 コンクリート実験 3.1 概要 下記の示方配合から設計した現場配合でコンクリートを練り混ぜ，スランプ試験と空気量 試験を行う．その後，圧縮強度試験用として φ 10×20 cm の円柱供試体を 4 本（うち 1 本は予 備），割裂引張強度試験用として φ 15×15 cm の円柱供試体を 1 本，それぞれ製作し，材齢 7 ...
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338 日本金属学会誌 (2006) 第 70 巻 Fig. Geometries of (a) tensile test specimen and (b) static fracture toughness test specimen in mm. 製した. 引張試験は, 上記引張試験片につき,
... Fig. 7 Vickers hardness of PGA2 and S12 alloys conducted with each heat treatment. Solid and open bars exhibit PGA2 alloy and S12 alloy, respectively. Fig. 5 に PGA2 合金および S12 合金熱処理材の伸びを 示した．いずれの熱処理条件においても PGA2 ...
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ねじの機械的性質について 機械的性質に関する用語 引張強さ最大荷重有効断面積耐力 ( 下降伏点 ) 保障加重応力せん断応力 ( 接線応力 ) 最大荷重を有効断面積で除した値 引張強さ = 最大荷重 (Pmax)/ 有効断面積 (As) =N/ mm 2 (kgf/ mm 2 ) 最大荷重 : 引張試
... 通常せん断強度は引張強さの 60%～80%です。 トルク系数値 ボルト、ナットなどで品物を締め付けるとき、締め付けトルクの大きさは発生する軸力とボルトの呼 び径の積に比例する。この比例定数をトルク係数値とする。 トルク締付法 ボルト、ナットなどで品物を締め付けるとき、締め付けトルクの大きさと軸力とが比例する性質を利 ...
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GBRC Vol.39 No 図 -1.1 圧縮強度試験対象の内訳 図 週圧縮強度の平均値の推移 ( 試験月で分類 図 週圧縮強度と 4 週圧縮強度との関係 36
... 注 1) 試験依頼者からの情報によるものであり、当センターで確認できなかったものを含む。また、異なる材質の鉄筋を継 手している場合には、引張強さの規定値が低い方で集計した。 2) 異なる呼び径の鉄筋を継手している場合には、呼び径の小さい方で集計した。 3) 継手試験片の引張強さが、JIS G 3112 による降伏点規定値未満であった個数の比率（％）を示す。 4) 継手試験片の引張強さが、JIS ...
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引張軸力を受けるコンクリート充填円形鋼管部材の力学性状に関する研究 [ PDF
... 0.2 ※sσy：中空鋼管の実験値の軸方向ひずみ1%時耐力を鋼管の断面積で除して算出 ※sE：5線形モデルの降伏点の応力度とひずみの値より算出 ※sν：中空鋼管の実験結果のひずみ1%時耐力の1/3の点でのひずみゲージの測定値より算出 ※cE：シリンダー圧縮試験から定めた結果における圧縮強度の1/3の点の応力度とひずみの値より算出 ※cν：日本建築学会「鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説(2010)」より決定 ...
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引張軸力を受けるコンクリート充填鋼管部材の復元力特性に関する研究 [ PDF
... 参 考 文 献 1)濱永 他:コンクリートの引張クリープに関する研究,AIJ 大会梗概集,2005 2)濱永 他:若材齢コンクリートの力学的特性と収縮ひぴ割れに関する研究 ,AIJ 九州支部報告,2004 3)萩原 他:高強度コンクリートの若材齢における 変動荷重下のクリープ挙動,AIJ 構造系論文集,2003 4)萩原 他:高強度コン ...
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高強度鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管部材の付着強度評価方法に関する研究 [ PDF
... 本研究は、コンクリート充填鋼管( CFT) 部材を鋼管の 溶接を行なわず、コンクリートに内蔵した鉄筋を用い て応力伝達する、新しい継手方法を開発することを目 的としている。この継手を用いることで、溶接が困難 な超高強度鋼や劣悪な気候条件下での施工や、C FT 構 造と RC 構造を上下に積み重ねた合成構造への適用が可 能となる。本研究では、継手の耐力評価方法を確立す ...
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結晶粒と強度の関係
... 結晶粒微細化が転位密度変化に及ぼす影響 ・引張変形の進行に従い、転位密度は四段階を経て変化する。 ・ In-situ XRD測定から I , II , II を求めることが出来る。 I ：転位源が活性化し、転位密度の急激な増加が開始され ...
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第 4 号異種金属反応界面に形成する Fe Al 系金属間化合物薄膜の破壊靭性評価 273 る格子不整合ひずみや熱応力のような残留応力, 基板の変形などによって引張応力が作用し, 結果として様々な形態でき裂が発生する 6 11). 中でも基板が一定方向に引張変形を受ける場合には, 引張ひずみの増大に
... 近年，金属材料の軽量化や機械的特性の向上などの高機能 化を目的として，異種金属の複合化・複層化が検討され，複 合化を実現する手段として鋼/Al 接合 1,2) や鋼/Mg 接合 3) が試 みられている．しかし，このような異種金属の接合界面には 脆 弱 な Fe Al 系 金 属 間 化 合 物 ( Intermetallic compound: IMC)が生成することが報告されている．また，同様な Fe Al ...
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船体構造の疲労モニタリングの実用化 1. はじめに 船体構造強度評価において, 疲労強度は降伏強度, 座屈強度及び最終強度と並び重要な検討項目の一つである 現在, 船舶は想定した就航期間 ( 一般商船の場合は通常 25 年 ) に対し, 十分な疲労強度を有するように設計されている しかしながら, 設
... 遭遇海象に応じた応力の大きさの変化 一定応力履歴 実際の船体構造部材での応力履歴 図 2 応力履歴 そこで，犠牲試験片タイプのモニタリングツールを試験体に取り付け，実際の船体構造 部材に生じる応力履歴を模擬した荷重パターン（嵐モデル）と，線形累積被害則に基づき 嵐モデルと等価な疲労被害度を与える一定荷重パターン（等価応力モデル）の下で，平均 応力を引張側（50MPa）及び圧縮側（-50MPa）それぞれ 3 ...
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引張軸力を受けるコンクリート充填鋼管部材の曲げ耐力に関する研究 [ PDF
... 高 強度鋼管は降伏ひずみが大きくなるため、 2% 程度の部 材角では全塑性耐力を発揮できないことを示唆している。 ここでは、 材端と想定危険断面位置の両方において耐 力比を評価しているが、 実際の危険断面位置は両者の 間に存在すると考えられ、 高強度鋼管を用いた試験体を 除外すると、 両断面で実験値は計算値の耐力をほぼ発 揮できており、 引張軸力下の曲げ耐力についても CFT指 ...
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築後約90年の煉瓦造建物から採取したコアの圧縮および割裂試験による煉瓦組積体の圧縮・引張強度と剛性の評価 [ PDF
... 3. a 側界面が左側に来るように手前側面と裏側面 を定義する． 打設時に型枠とコアの間にある程度余裕を持たせるこ とや ,｜b u -b b ｜の値の差が大きすぎるものを対象から外 すために，｜ b u -b b ｜が 5mm を超えたコアを排除し，寸 法 b が max(b u ,b b )≦61mm の BMSS 試験体を 7 体， 61mm＜max(b u ,b b )≦73mm の BMSL 試験体を 18 体用意 ...
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供試表 - アンボンド型供試体の材料定数, 耐力および軸力一覧鋼繊維補強コンクリート軸方向鉄筋 D 横拘束筋 D6 耐力横拘束筋載荷供試体間隔 s 圧縮強度靱性率降伏強度引張強度ヤング係数伸び率降伏強度引張強度曲げせん断軸力 ( 曲げ強度 ) ε8s/ 耐力耐力 [mm] [ kn ] [ MPa
... 類のアンボンド型 SFRC 柱の斜め載荷下での強度－変位 曲線を比較した結果を図－7 に示す。ここで，黒実線は SUS304 柱，赤破線は SD345 柱および青破線は SD295A 柱の結果を示し，強度および変位は，X および Y 方向成 分を合成した量である。なお，図中の数字（①～⑦）の 奇数および偶数は変位がそれぞれマイナス側およびプラ ス側に漸増する強度－変位曲線を意味する。図－7 の強 ...
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コンクリートの圧縮強度と引張強度の確率分布と寸法効果に関する研究(第2報)
... 9 5以上を示した。実験値の上下限近くで，直 線からやや離れるものが見られるが， ワイブル分布と仮 定して凝似乱数を発生させれば，強度の下限近くでは， 計算値の方が実験値より低い値を与えるため，安全側と なる。ワイフソレ分布，正規分布，対数正規分布などのよ... く知られた確率分布で強度の確率分布を代表させると， ややもすれば上下限近くでは実際の分布とはずれるた め，こ[r] ...
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鉄筋コンクリート用棒鋼のガス圧接継手の低温引張強度特性および圧接部の焼準の確認方法 : 低温下における鉄筋コンクリート用棒鋼のガス圧接継手の脆性破壊発生特性に関する実験的研究(その3)
... In this paper, effects of bulge shape and normalization on the tensile strength of gas pressure welded joints of reinforcing steel bars were investigated by the aid of the ex[r] ...
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一方向凝固させたAl－Cu共晶合金の破壊様式と引張強度: University of the Ryukyus Repository
... Title 一方向凝固させたAl−Cu共晶合金の破壊様式と引張強度 Author(s) 糸村, 昌祐; 平敷, 兼貴; 村山, 哲郎 Citation 琉球大学理工学部紀要. 工学篇 = Bulletin of Science & Engineering Division, University of the Ryukyus. Engineering(17): 1-13 ...
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土木学会論文集 B3( 海洋開発 ), Vol. 68, No. 2, I_366-I_371, 高強度鋼管杭 ( 引張強度 570N/mm 2 級 ) の港湾構造への適用に向けた検討 塩崎禎郎 1 宇佐美俊輔 2 大久保浩弥 3 1 正会員 JFEスチール ( 株 ) スチール研究所
... 桟橋のレベル2地震に対する耐震性能照査では，液状化を考慮した地震応答解析プログラムFLIP等を用 いて検討されている．その際，鋼管杭が塑性化して要求性能を満足できない場合，板厚を増加させるなど の試行錯誤が必要となる．港湾工事で用いられる鋼管杭は，引張強度400N/mm 2 級と490N/mm 2 級の2種類 がほとんどであるが，490N/mm 2 ...
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JIS弾性率（引張による）原案
... 実施内容の第二は、MRJ 機実機の低コスト複合材の型式証明作業に先駆けて行う必要のあ る、VaRTM に適した型式証明取得試験法の確立と、それに関連する VaRTM 成形手法の確 立である。後者には、一部の成形関連技術の㈱三菱重工業への技術移転も含む。ここでは、 VaRTM 成形手法の確立の一典型例として、国内外での数々の賞を受賞した、6m 実大主翼 構造模型の下面ボックス構造と、主翼組上げ後の写真を図１２に示す。また、型式証明取 ...
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