引張せん断方向の強度比較
![供試表 - アンボンド型供試体の材料定数, 耐力および軸力一覧鋼繊維補強コンクリート軸方向鉄筋 D 横拘束筋 D6 耐力横拘束筋載荷供試体間隔 s 圧縮強度靱性率降伏強度引張強度ヤング係数伸び率降伏強度引張強度曲げせん断軸力 ( 曲げ強度 ) ε8s/ 耐力耐力 [mm] [ kn ] [ MPa](data:image/gif;base64,R0lGODlhAQABAIAAAP///wAAACH5BAEAAAAALAAAAAABAAEAAAICRAEAOw==)
供試表 - アンボンド型供試体の材料定数, 耐力および軸力一覧鋼繊維補強コンクリート軸方向鉄筋 D 横拘束筋 D6 耐力横拘束筋載荷供試体間隔 s 圧縮強度靱性率降伏強度引張強度ヤング係数伸び率降伏強度引張強度曲げせん断軸力 ( 曲げ強度 ) ε8s/ 耐力耐力 [mm] [ kn ] [ MPa
... 論文 材料特性の異なるアンボンド型鋼繊維補強コンクリート柱の繰り 返し二軸曲げ耐荷特性に関する実験的研究 近藤 貴紀 *1 ・亀田 好洋 *2 ・水野 英二 *3 要旨：本研究では，「横拘束筋間隔」，「載荷経路」および「軸方向鉄筋ならびにコンクリートの材料特性」 を水準として，軸方向鉄筋とコンクリート間の付着を切った鋼繊維補強コンクリート柱（アンボンド型 ...
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1 軸組構法 1) 2 枠組壁工法 1) ３ CLT パネルによる工法 murray-grove 2) 図 1 CLT による建物の構法上の特徴 1 面内せん断試験体 最外層強軸方向 K 15K 15J 12K 12J 9K 2 面内せん断試験体 最外層弱軸方向 J 9J
... 我が国で一定規模以上の木造建物を建設する場合、主要な構 造部分（柱、梁、床等）に使用する木質材料は、建築基準法第 37 条で「日本農林規格に適合するもの」又は「国土交通大臣の 認定を受けた材料」と規定されており、その材料強度は平成 12 年建設省告示第 1452 号で規定されている。一方、CLT が該当す る「直交集成板の日本農林規格」 5) （以下、 「 JAS」）が 2014 ...
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ねじの機械的性質について 機械的性質に関する用語 引張強さ最大荷重有効断面積耐力 ( 下降伏点 ) 保障加重応力せん断応力 ( 接線応力 ) 最大荷重を有効断面積で除した値 引張強さ = 最大荷重 (Pmax)/ 有効断面積 (As) =N/ mm 2 (kgf/ mm 2 ) 最大荷重 : 引張試
... 軸 力 ボルト、ナットなどで品物を締め付けて使用するとき、ボルトの軸方向に作用する引張り力。 応 力 材料が外力をうけた時、この外力に釣り合うために内部に生ずる抵抗力をいい、kg/ mm 2 で表わ す。外力の種類によって引張応力、圧縮応力、曲げ応力、せん断応力などがある。 圧縮応力 圧縮荷重によって物体内部に生ずる抵抗。 ...
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各種溶接法によるねずみ鋳鉄溶接部の強度特性の比較（PDF）
... 考えられる．被覆アーク溶接試験片において溶着金属の 強度が最も低い C-Ni 試験片の引張強度は 314 MPa [18] （母 材強度の約 ...試験片 の引張強度については，203 MPa，204 MPa と被覆アーク 溶接試験片同様，それぞれ母材強度の ...
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築後約90年の煉瓦造建物から採取したコアの圧縮および割裂試験による煉瓦組積体の圧縮・引張強度と剛性の評価 [ PDF
... BMSL83 の隙間状況を写真 3 に示す． なお，割裂引張試験によって破壊した試験体の破壊 面を見ると，煉瓦が破壊した試験体は 25 体中 2 体しか なかった．提案した実験方法によって割裂面が中心に ない試験体の割裂試験が行えることが確認できた． ５．まとめ ...
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x: あばら筋の間隔 wf t : あばら筋の長期許容引張応力度その他の記号は前出による ⅱ) 梁 柱の長期設計用せん断力は その部材の長期荷重による最大せん断力とする (2) 短期荷重時せん断力に対する修復性の検討は 下記による なお 本条 2 項 (3) によっ て短期設計を行う場合は 下記の算
... よいとされている 19 ） 。その一方で、RC 梁を従前の短期許容せん断力レベルに載荷した後、 長期許容せん断力レベルに除荷した実験では、一部の試験体で残留せん断ひび割れ幅の測定 値が 0.3mm を超えたことが報告されている 20 ） 。通常の梁では水平荷重の作用終了後も長期荷 ...
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試験を行い, 主鉄筋方向に関して, 疲労損傷過程における RC 床版の内力の変化を検討した 5), 6). その結果 ( 図 - 1),a) 繰返し移動載荷により比較的早期に床版コンクリート内部にせん断ひび割れ ( 走行方向に直交する断面で見たときの斜めひび割れ ) が発生して, 下段の主鉄筋のひず
... N2，N，N0 の結果から得られた配 力鉄筋量と繰返し数 N s ， N f との関係を示す．横軸は，配 力鉄筋量を 39 床版である供試体 N に対する比で表す． これまでの試験結果 5), 6) より，アーチ機構形成までの繰 返し数 N s は，コンクリート材料の持つせん断強度特性に ...
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第 4 号異種金属反応界面に形成する Fe Al 系金属間化合物薄膜の破壊靭性評価 273 る格子不整合ひずみや熱応力のような残留応力, 基板の変形などによって引張応力が作用し, 結果として様々な形態でき裂が発生する 6 11). 中でも基板が一定方向に引張変形を受ける場合には, 引張ひずみの増大に
... 法で作製した試料(IMC の厚さ は 1.4±0.25 mm)に対して，異なる引張ひずみを与えた時の き裂間隔の推移を表している．4よりも大きいひずみでは き裂間隔ほぼ一定値となることが確認された．このことか ら，ひずみ 4以上では界面近傍の鋼基板は全面降伏した状 態となり，新たなき裂が発生しなくなったと考えられる．そ こで，本研究ではすべての試料に ...
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一方向凝固させたAl－Cu共晶合金の破壊様式と引張強度: University of the Ryukyus Repository
... Title 一方向凝固させたAl−Cu共晶合金の破壊様式と引張強度 Author(s) 糸村, 昌祐; 平敷, 兼貴; 村山, 哲郎 Citation 琉球大学理工学部紀要. 工学篇 = Bulletin of Science & Engineering Division, University of the Ryukyus. Engineering(17): 1-13 ...
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土木学会論文集 B3( 海洋開発 ), Vol. 68, No. 2, I_366-I_371, 高強度鋼管杭 ( 引張強度 570N/mm 2 級 ) の港湾構造への適用に向けた検討 塩崎禎郎 1 宇佐美俊輔 2 大久保浩弥 3 1 正会員 JFEスチール ( 株 ) スチール研究所
... いて検討されている．その際，鋼管杭が塑性化して要求性能を満足できない場合，板厚を増加させるなど の試行錯誤が必要となる．港湾工事で用いられる鋼管杭は，引張強度400N/mm 2 級と490N/mm 2 級の2種類 がほとんどであるが，490N/mm 2 級よりも高強度の鋼管杭が適用可能となれば，低コストな施設の建設が ...
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せん断スパン比0.75の円形CFT柱のせん断挙動に関するFEM解析 [ PDF
... にそれぞれ，解析に用いた充填コンクリート，鋼材 の材料特性および鋼管とコンクリート間の特性を示す． コンクリートには 8 節点ソリッド要素を用い，構成則に は修正圧縮場理論に基づく全ひずみひび割れモデルを 用いた．ひび割れは分布ひび割れ（回転）モデルとした． 図 2 に引張特性を示す．引張強度の算定には「鉄筋コン ...
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せん断スパン比0.5の円形CFT柱のせん断挙動に関するFEM解析 [ PDF
... 実験結果と解析結果の比較をすると，初期剛性に関 しては，いずれの試験体においても，概ね一致してい る．解析は，N/N 0 と D/t が大きくなるほど，耐力低下が 顕著となる実験挙動を精度良く追跡できている．解析 は実験結果の最大耐力に関して，N 34 試験体において は，概ね一致している．一方，A34 試験体のみ，実験結 果を 2 割程度過小評価している．A34 試験体が ...
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アンダーマッチング溶接により組み立てられた超高強度鋼CFT部材の構造性能と設計法 -一定軸力と繰返し曲げせん断が作用する片持ち柱に関する解析的検討- [ PDF
... であり，この解析結果は式(4)を用いたものである．表 4 に解析結果と実験結果の初期剛性，最大曲げ耐力，耐力 低下量，エネルギー吸収性能の比較結果を示す．初期剛 性はいずれも 3.5 割程度大きく解析で評価した．曲げ耐 力に関しては UM 溶接，OM 溶接ともに部材角 2.5％ま では非常に精度良く挙動を追跡できているが，局部座屈 が全周に広がり，角溶接部の破断へと至る挙動は十分に ...
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平成 26 年度林野庁委託事業 CLT 等新たな製品 技術の開発促進事業中高層建築物等に係る技術開発の促進 (CLT 強度データの収集 ) 目 次 はじめに 1. 試験計画及び試験体の概要 1 2. 層構成が強度性能に与える影響 面外曲げ 面外せん断 面内曲げ
... CLT の概要を表 2.4-1 に示す。試験体は、縦振動法によって非破壊的にヤン グ係数 （E 縦振動）を測定したのち、最大容量が 3000kN の圧縮試験機（前川試験機製作所製、A-300-B4） を用いて圧縮強度試験に供した。圧縮試験機の荷重レンジは試験体のラミナの構成に応じて設定し、 試験速度は最大荷重に達するまでの時間が約 5 ...
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JIS弾性率（引張による）原案
... 実施内容の第二は、MRJ 機実機の低コスト複合材の型式証明作業に先駆けて行う必要のあ る、VaRTM に適した型式証明取得試験法の確立と、それに関連する VaRTM 成形手法の確 立である。後者には、一部の成形関連技術の㈱三菱重工業への技術移転も含む。ここでは、 VaRTM ...
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3. 第 1 回コンクリート実験 3.1 概要下記の示方配合から設計した現場配合でコンクリートを練り混ぜ, スランプ試験と空気量試験を行う. その後, 圧縮強度試験用としてφ10 20 cm の円柱供試体を 4 本 ( うち 1 本は予備 ), 割裂引張強度試験用としてφ15 15 cm の円柱供試
... 表-3.1 の示方配合をもとに，現場配合（実際に計量する材料の量）を計算する．計算 に際しては，3.3(2)の「現場配合の計算表」およびを参考にするとよい． ①細骨材の表面水率による水量と細骨材量の補正（表面水率は実験当日測定） ② AE 減水剤の希釈水による水量の補正（原液を 4 倍希釈して使用） ③ AE ...
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曲げせん断力を受ける超高強度鋼CFT柱部材の角溶接部強度が拘束効果に与える影響 [ PDF
... Z 方向の変位の拘束につい てのみ変更しており，実験で試験体を固定するために PC 鋼棒を用いて張力を導入した際に，試験体と直接接 している板座金の部分の基礎スタブ上面の節点の Z 方 向の変位を拘束する．加力方法は Z 方向に一定軸力 ( N/N ...Y 方向に載荷点の水平 変位が ...
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鉄筋内蔵CFT継手のせん断強度に関する実験的研究 [ PDF
... だと考えられる角形CFTを対象として検討を行う。本継手の せん断強度を決定づける要因として、 充填コンクリート内に 形成される圧縮束の破壊、鋼管ウェブの降伏、内蔵鉄筋の 引張降伏、 リブプレート部分におけるコンクリートの支圧破 壊、圧縮束が及ぼす面外方向の力による鋼管フランジの局 ...
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引張軸力を受ける高強度鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管部材継手の引張強度評価方法に関する研究 [ PDF
... 10mm の隙間を開けており、鋼管端 部にリブプレートを 4 面に片側すみ肉溶接している。 材料試験結果、加力方法、測定装置、荷重 - 変形関係 については割愛するため、文献 1~4 を参照されたい。ま た、本研究では角形 CFT の付着強度評価式の提案を行 うため、円形 CFT の図表については割愛する。 引張実験で耐力低下を生じた試験体について、実験 ...
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一面せん断試験による洪積粘土地盤の強度変形特性の評価
... 義）を表-9 のような形で公表しており，このようなデー タは荷主とって重要な情報になる．各港湾で，同様のデ ータの公表が期待される．我が国の港湾については，欧 米基幹航路の平均遅延発生は短く（図-9 及び図-10），タ ーミナル混雑・天候不順による入港待ちや，荷役の長期 化による着岸日数の予定超過等の発生頻度は低いと言え ...
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