試験概要

表4－2～表4－4に，エコセメント，高炉スラグ微粉末（以下，BFS）および 使用骨材の性質をそれぞれ示す．普通骨材については，山砂（NS）および砕石

（NG）を使用した．なお，砕石2005は，砕石2013と砕石1305を質量比 28： 72 で混合することで粗度を調整したものである．再生骨材については，再生細 骨材M（RS）および再生粗骨材M（RG）を使用した．再生粗骨材Mについて

は，【JIS A 5022附属書A，附属書D「再生粗骨材Mの凍結融解試験方法」】に準

拠し，F.M.凍害指数 0.08 以下を満たすものを使用した．なお，再生骨材の物理 的性質に関する品質規定については，3.2.1項を参照されたい．また，使用した 混和剤の性質は，表4－5に示すとおりである．

3d 7d 28d 全アルカリ 塩化物イオン

3.15 4000 27.4 2-46 4-28 良 30.1 44.0 59.0 0.59 0.046

密度 (g/cm³)

比表面積 (cm²/g)

凝結 圧縮強度

(N/mm²)

化学成分 (%) 水量

(%)

始発 (h-min)

終結 (h-min)

安定性 (パッド法)

表4－2 エコセメントの性質

7d 28d

2.91 6470 82 109 98 5.84 0 0.38 0.005

強熱減量 (%)

塩化物イオン量 (%) 密度

(g/cm³)

比表面積 (cm²/g)

活性度指数 フロー値比 (%)

酸化マグネシウム (%)

三酸化硫黄 (%)

表4－3 高炉スラグ微粉末の性質

AE助剤 変性ロジン酸化合物系

陰イオン界面活性剤 茶褐色液体 1.02~1.06 1.7 0.01 AE減水剤 リグニンスルホン酸化合物 淡褐色粉末 1.08~1.12 0.3 0.09

種類 主成分 外観 密度

(g/cm³)

全アルカリ量 (%)

塩化物イオン量 (%)

表4－5 混和剤の性質 表4－4 骨材の性質

表乾 絶乾

山砂 NS 静岡県掛川市 2.57 2.51 2.21 1.72 68.5 3.05 1.0 再生細骨材 RS 不明 2.43 2.30 5.86 1.40 60.9 2.82 0.9 砕石2013 NG大 ― 2.65 2.64 0.51 ― ― 7.01 0.1 砕石1305 NG小 ― 2.65 2.63 0.70 ― ― 6.47 0.1 砕石2005 NG 茨城県桜川市 2.65 2.63 0.65 1.60 60.4 6.62 ― 再生粗骨材 RG 不明 2.56 2.49 2.75 1.48 59.2 6.73 ―

実積率

(%) F.M. 微粒分量

種類 表記 産地 密度(g/cm³) 吸水率 (%) (%)

単位容積 質量 (kg/L)

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4.2.3 コンクリートの配合

表4－6に，超硬練りコンクリートの計画配合を示す．超硬練りコンクリート は，締固めを行った後も空隙が残存するため，品質の低下につながることが懸念 される．そのため，十分に締固めを行うことで残存空隙を減らすことのできる配 合で検討する必要がある．そこで，原田ら^4-1)の検討を参考に，粗骨材粒子間の 空隙体積に対するモルタル体積の割合を表す，モルタル粗骨材空隙比Kmを1.6， 単位水量を120kg/m³とした．また，加賀谷ら^4-2)の検討を参考に，目標空気量を 2.5%とし，AE助剤（マスターエア202）の使用量を調整することで，空気量を 調整した．

表4－7に，実測空気量に基づいて再計算した超硬練りコンクリートの配合を 示す．計画配合と比較すると，目標空気量に対する実測空気量の増加もしくは減 少に伴い，材料全体の単位量は減少もしくは増加する．なお，本検討では，連行 空気体積をセメントペーストの体積の一部としているため，実測空気量が目標 空気量より大きい場合には，細骨材量が少なくなることで，細骨材粒子間の空隙 体積に対するセメントペーストの体積の割合を表すKpが大きくなる．

W NC EC BFS nS rS NG RG

NNN 0.35 2.16 2.5 120 343 0 0 654 0 1304 0 0.125 0.015 2.421

ENN 0.35 2.16 2.5 120 0 343 0 653 0 1304 0 0.125 0.015 2.420

ENR 0.35 2.05 2.5 120 0 343 0 690 0 0 1223 0.125 0.015 2.376

ERR 0.35 1.48 2.5 120 0 343 0 0 652 0 1223 0.125 0.015 2.338

EBRR 0.35 1.52 2.5 120 0 213 131 0 644 0 1223 0.125 0.04 2.330

AE減水剤 (B×%)

AE助剤 (B×%)

単位容積質 量(kg/L)

1.6 配合

記号 W/B Km Kp

目標空気 量 (%)

単位量(kg/m³)

表4－6 超硬練りコンクリートの計画配合

W NC EC BFS nS rS NG RG

NNN 0.35 2.22 3.2 119 340.5 0 0 649.7 0 1294 0 0.125 0.015 2.404 21.9

ENN 0.35 2.21 3.0 119 0 341 0 649.9 0 1297 0 0.125 0.015 2.407 22.2

ENR 0.35 2.07 2.7 120 0 342 0 688 0 0 1220 0.125 0.015 2.370 22.3

ERR 0.35 1.48 2.6 120 0 343 0 0 652 0 1222 0.125 0.015 2.337 21.7

EBRR 0.35 1.49 2.1 121 0 213 131 0 646 0 1228 0.125 0.040 2.340 21.3

配合

記号 W/B Km Kp

実測空気 量 (%)

1.6

単位量(kg/m³) AE減水剤

(B×%)

AE助剤 (B×%)

単位容積質 量(kg/L)

練りあがり 温度(℃)

表4－7 実測空気量に基づいて再計算した超硬練りコンクリートの配合

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4.2.4 練混ぜ方法

コンクリートの練混ぜは，公称容量 55L の強制練りパン型ミキサを用いて行 った．1バッチ当たりの練り量は35Lとした．超硬練りコンクリートの練混ぜ方 法は以下のとおりである．

セメント及び細骨材をミキサ内に投入（このときセメントを細骨材で挟むよ うに投入する）→空練り 20 秒→練り混ぜ中に混和剤を混ぜた水を 30 秒間注入

→練混ぜ60秒→ミキサ電源OFF→材料かき落とし→粗骨材をミキサ内に投入→

練混ぜ60秒→練り板上に排出 4.2.5 供試体作製方法

供試体は，円柱供試体（φ100×200mm）および角柱供試体（100×100×400mm） を作製した．供試体の作製方法については，3.2.4項を参照されたい．

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