SE金物が接合部を変え
柱梁接合部の局部変形を許容した角形CFT骨組の耐震性能に関する研究 [ PDF
... α，γ，δは図 7 に示す．H b は梁成，t f は梁フランジ厚， D p は接合部パネル鋼管の 外径，t p は接合部パネルの板厚である．試 験体CCYと試験体CBYのどちらもほぼ同様 にパネルが変形していることがわかる． 外ダイヤフラム部分の上部に設置した変 位計により測定した柱の膨らみと水平荷重 ...
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鉄筋コンクリート造柱はり接合部補強法に関する実験的研究 : その1 はり主筋の接合部からの抜け出しとはり端塑性ヒンヂの変形機構について
... For example, in one specimen, longitudinal bars of beams going thrpugh the joint were welded to stirrups ses in the joint,, "-rhile in another specimen, longitudinal bars o[r] ...
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欠陥を有する柱-はり接合部の塑性変形能力に関する破壊力学的検討 : 欠陥を有する溶接接合部の破壊挙動に関する研究 その3
... The purpose of this paper is to determine the critical value of fracture of defective structural rnembers after crack propagation and thereby to measure quantitatively the fracture defor[r] ...
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EP型,BX型接合部の正負交番荷重下の変形・破壊挙動について : 木柱-鋼梁接合部の耐力と靭性に関する実験的研究,その1
... load yersus deftection hysteresis loops under alternate cyclic loadlng, The connector type are consist of two group, the first is steel beam be jointed by a plain End Plate system connec[r] ...
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H形鋼強軸交叉形柱・はり接合部の弾塑性せん断変形挙動評価法に関する研究 : その1 柱・はり接合部の抵抗モデルについて
... The results of this comParison are discussed and summarized in' this paper, and it has been concluded that the modeling for resistance, of the panel zone and the frame action surrounding[r] ...
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鋼管くい基礎接合部の終局耐力と変形能力
... Based on the experimental results, failure modes of the connections are introduced in- clusively and ernpirical formulas for the ultimate strength are derived, which may enabie a more ra[r] ...
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繰り返し載荷条件を変えたアンカーボルト接合部の耐荷性能に関する基礎的研究
... 序論 複合構造の接合部では，あと施工アンカーが落下防止装置を はじめ，様々な構造物に使用されている.近年では，笹子トン ネルの天井板落下事故のようにボルト接合部の破壊により重大 な事故につながる可能性があり，今後ボルト接合部を適切に維 持管理してし、く方法を検討する必要がある.現在，アンカーボ ルトの鉄筋形状の違いや付着の有無に着目した引き抜き試験に 関する研究は数多く[r] ...
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柱梁接合部のせん断変形を考慮した耐震壁のフーリエ弾性解析とその総括
... Tsuboi in 19sl. The elastic analysis of the framed shear wall subjected to the antisymmetric loads was carried out by using Airy's stress function in the wall panel and the elementary be[r] ...
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竹パラレルストランドンバーによる接合部の回転剛性について（PDF）
... PSL 接合部の荷重－鉛直方向の変形量曲線の一例を 図 8 に示した．同図の第一象限が引張側、第三象限が圧 縮側である。繰返し試験では鉛直方向の変形量が小さい 範囲でスリップが認められるが、接合部の回転角 1/30 rad （鉛直変位で ...PSL ...
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段差を有する外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部パネルの力学的挙動 [ PDF
... 立する事が重要である．柱の両側に取り付く梁のせい が同じ場合は，文献6)～8)で外ダイアフラム形式の接合 部パネルの耐力・変形性能に関して検討されている が，実際の鋼構造骨組における機能上の要求や鋼重量 軽減の目的等により柱を挟む左右の梁に段差を設ける ...
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段差を有する外ダイアフラム形式CFT柱梁接合部パネルの弾塑性挙動 [ PDF
... れの試験体でも各振幅の 1 サイクル目に比べて 2 サイク ル目の方が塑性化後の剛性，最大耐力ともに小さいが， これは鋼管の充填コンクリートやコンクリートスラブの 損傷の影響であると考えられる．段違いパネルでは，梁 せい差が大きい試験体ほどパネルの変形量が小さい．こ れは梁の耐力が相対的に低いため，層間変形角に占める ...
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7.0 はじめに 固相接合は第三の金属を使用せずに母材金属の融点以下の温度で合着を得る接合技術である 接合プロセスを補助するために外部の圧力と相対移動を伴うプロセスとすることも可能である 固相接合の種類としては摩擦 ( 撹拌 ) 接合 常温圧力接合 拡散接合 爆発接合 電磁パルス接合及び超音波接合が
... 継手部に発生する熱は材料の局部温度を融点の 80～90%まで上昇する。熱源はツール表面での 材料の摩擦熱と、そして、ツール周囲での材料の変形によるものの 2 種類である。熱は主にツー ルのショルダーの下の部分で作られる。熱の流れと温度プロファイルは接合サイクル中に変化す る。最初、材料は定位置で回転しているツールによって予熱される。この状態はツール前方の材 ...
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の制御が必要である. 接合終端部に穴が残る. 裏面にキッシングボンドといわれる未接合部が生成しやすい. すみ肉継手などの複雑形状の部材の接合が困難である. 高融点金属の材料に対しては, ツールの寿命等の課題が残る. しかし, これらの問題点に関しても解決の方向にある. に関しては,FSW では約 1
... る．使用される GA 鋼板はカチオン電着塗装しており，ま たアルミニウム合金と GA 鋼板との間には，電食防止のた めに液型変性シリコン樹脂系シール材を挟んだ状態にある． 回転する接合ツールのプローブ先端が GA 鋼板の表面に挿 入されることによって，スチール表面のメッキ層，塗装，シ ール材を除去し，スチール表面に新生面が現れ，アルミニウ ...
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凌震構造接合部の力学特性 [ PDF
... 引張載荷について比較したものである．上引張載荷・ 下引張載荷いずれの場合においても実験で得られた試 験体の曲げ耐力は M AS 算定値を上回っており，提案す る設計式を用いた構造設計の妥当性が確認できる． 図 10 に BWBB 試験体 3 体の上引張載荷時の曲げモ ーメント−変形角関係の包絡線を示す．各試験体とも 0.003rad ...
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電子部品はんだ接合部の熱疲労寿命解析
... ) が構造強度上最も弱いはんだに繰り返しかかる と，設計によっては，はんだ接合部にき裂が発生 し電気的不良に至ることがある。自動車用の電子 機器は家電機器に比べて使用温度環境が過酷なた め，はんだ接合部の熱疲労に対する信頼性はより ...
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コンクリート充填鋼管構造の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... 3. 1 試験体 試験体概要を図 3に，実験変数と試験体各部の寸法を 表 2に，図 4( a) ，( b) に No. 1 と No. 5 の外ダイアフラム 形状を示す．試験体は，初期想定降伏位置を接合部パネ ルとした No. 1, 2，及び接合部局部とした No. 3 ∼ 6 の 計 6 体である．No. 2, 5, 6 ...
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組立ブレ接合部 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達
... のタイプは、木栓 が降伏する前に梁のほぞに割裂が生じて荷重が低下した。またφ 24-1、φ 24-2 では引ききりで柱側にも繊 維方向に割裂が生じた。3 体とも、木栓にはほとんど変形が見られなかった。この結果を受け、当初φ 24 と同様に接合具のせん断とめり込みの両方を効かせる予定であった木栓φ 18 ...
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鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... 要 を 図 6 に 示 す ． 径 厚 比 9 8 の鋼 管柱 に 高 強 度 鉄 筋 を 配 置 し ， 基 礎 梁 ま で 貫 通 さ せ る ． 柱 脚 部 は ， 鋼 管 と 基 礎 梁 は 接 合 せ ず 隙 間 を あ け ， R C 断面 とす る．N o ...力 が シ ャ フ ト 部 分 ( C F T 柱 ) の終局 曲げ 耐 力 ...
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鋳鉄製金物を用いた柱梁高力ボルト接合構法に関する実験的研究 [ PDF
... N o. 2 の挙動を観察したところ，柱－金物間に隙間 が生じている部分があり，柱と金物との間で鉛直方向 にズレが発生していた(図 7)．この鉛直方向のズレが， N o . 2 の履歴にスリップが含まれた一因であると考え られる．図 8 に示すように，引張ボルト接合部の曲げ ...
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2方向加力を受ける外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部の弾塑性挙動 [ PDF
... 図 6 に局部変形角 q l の梁回転角 q bl に占める割合を示 す．最初に q bl =0.50，3.00（%）となる時の梁回転角に 対する局部変形角の比を示している．なお，本実験の局 部変形の計測方法は，接合部の回転や外ダイアフラムの 局所的な曲げによる影響が含まれるため，実際の局部変 ...
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