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【研 究 論 文】 UDC :624.078.012.4 日本 建 築学会 構造 系 論 文 報 告集 第 352 号・昭和 60 年 6 月
鉄 筋
コ ンク
リ
ート造柱
は り
接合部補強
法
に関
す
る
実
験
的研 究
その 1 は り主 筋の 接合
部か らの抜け出しとは り端塑性 ヒ ンヂの 変形機構につ いて 正 会 員 正 会 員 多 武 田 田 利 寿 正* _** 1.序 鉄 筋コ ンク リート (以 下 RC と略 記 )構 造 物の耐震 性 を 評 価 する に は,地震時繰り返し外 力に対 する骨 組の 復元 力 特 性と破 壊の進行過 程 を正 確に把 握す る こと が 必 要であり,これに は柱, は り という骨 組 構 成 要 素 各々 に おける特 性は も ち ろ ん のこと,接 合 部 域に関 連 する力学 特 性とし て (1) 主 筋の定 着も し くは付 着 特 性と変 形との関連の 問 題4)14}, (2 ) せん断に関す る特性も し くは せ ん断 破 壊機構の 問 題12)13),が重 要な研究課 題であると思わ れ る 。 一方, こ の 2事 項は接 合 部に要求さ れ る構 造 性 能と して の意 味, すな わ ち, 主 筋 定 着の確 保 とせ ん断 耐 力の確 保の問 題と して, RC 骨 組の 耐 震 性を確保15} する上で の重 要 点 で も ある。こ の研 究は上 述の よ う な接 合 部に関 する基 本 的な力学 特性の解 明と構造 性 能の改善とを 目的と す るも の であり,合 計31体の十字型 柱 ・は り接 合 部の逆 対 称 繰り返し加 力 実 験と,10体の異 型 鉄 筋の付 着 特 性に関 する実験1 )−10)を行 っ た もの であ る。そのう ち,本 報では 接 合 部に おける は り主 筋の付 着劣化と抜け出し,は り端 塑 性ヒ ンヂの変 形の機 構に的を し ぼっ て報告し,その解 析 的 研 究1nや, 接 合 部の せん断破壊の問 題は別 報にゆ ず るこ とにする。 日本に お け るRC 構 造は従 来, 構 造 物の規 模が低 層、 であ ること,柱の幅が広い こ と,主 筋 比が小さい こと, ま た,過 去の地 震に よ る被害が柱は り接 合 部には,ほ と んど 見られ な い ことによ り接合 部の設 計に関 する規 定が ない e 接 合 部に関す る規 定が設 計に取り入 れ ら れ てい る 例とし て,我が 国で は, 日本 建 築 学会の鉄骨鉄 筋コ ン ク リート構 造計算 規準・同 解 析,昭 和 50年があ り, ア メ リ カで は,1976年に一体 式 RC 構造の接 合 部 設 計 規 準 本論文は参 考 文 献1)−10)に示 す実 験 的 研 究か ら,そ の一部 を ま と め た もの であ る。 * ( 株 }大 林 組 技 術 研究 所 構 造 第一研 究 室 研 究 員 ・工修 牌 〔株 }大林組技術研究 所 次 長・工博 (昭 秘59年9月17日 原槁 受理 日.昭和 60 年 2 月 2日改 訂 原稿 受理 日,討論期 限 昭 和60年 9月末H)案 がACI −ASCE ,
Comittee
352よ り発表さ れ ているLsl。これに は,接 合 部せん断 補 強の設計式と と もに,必 要 と さ れ る研 究 項 目が載 げられて おり,こ こで注目 して いる 接 合 部 通 過 鉄 筋の定 着の 問題 も示さ れ てい る。さ らに ニ ュ ージラン ドで は,接 合部の せ ん断補強の ほか に鉄 筋 の ス リッ プ防 止の観 点か ら,柱 幅と鉄 筋径の比率に あ る 制 限 を設けて いる。 一方,最 近の傾 向と し て, RC 造 建 物の高層化Z]) 鉄 筋の高強度化,太 径 化22) が 進み,接 合 部 は RC 構 造 中の弱 点と して認 識され つ つ あ り, 研 究 者 の関 心は高い。接 合 部に関す る研究の現状は, 大 和 田 19〕, 小 倉 ・関 根m の論 文,石橋に よ る資料!°)に 詳しい の で, ここで は十 字 型 柱はり接 合 部 実 験に お け る, は り通し主 筋の ス リップに関 する実 験に限っ て,若干の既往研 究に ふれておく。接 合 部で のはり筋の ス リップ現 象の指 摘は 古く坪 井 ・八代の研 究23}に始まり,東 ・宮武 ・大 和 田Z4 ) の 研 究で も,丸 鋼 使 用の場 合の ス リッ プ現 象が報 告 され てい る。また,.東 ・大 久 保捌 の実験では多 数 回の繰り返 し加 力を行い, 履 歴 挙 動を調べ ると と もに,曲げ降 伏時 のた わ みの計 算に, 接 合 部 内の引張ひずみ の分 布 面積S (鉄 筋の すべ り量 ) をは り筋の接 合 部か らの抜け出し量 と し て,回転付加た わ み を算 定 し て いる。 ま た,森田 ・ 角’4 )は , は りの降 伏に至る まで の軸 筋の抜け出し量, お よび, それ による は り端の付 加た わ み を定量的に求め る 方法を示し た。しか し, 一般に繰 り返し地 震 力を受け る 接 合部の復 元 力特 性 を 明 らかにするには,処 女 載 荷時の 降 伏 点 変 形に し め る,ぬ け出し量 を定め る の み で な く, 接合部で の付 着 劣 化 過 程を明 確に し て6 ),繰り返 し時で の付 加 変 形 量 を定 量 化IT] す ること が 必要で ある。ま た, 石 橋 ・上村 ・鐘n] は太 径 鉄 筋D51 を用い た接 合 部 実 験 を行い,はり主 筋の ひずみ分布,ひずみ履 歴 挙 動,はり 主 筋の すべ り 量等 を詳 細に測 定し,接 合 部 内の定 着 力の 不足によ る とみ られ る,は り圧 縮 鉄 筋の引 張ひずみへ の 反 転 現象が顕 著である こ と,等を述べ て いる。 2.試 験 体 お よび使 用 材 料 合 計 31体 行っ た接 合 部 実 験の う ちか ら,A, B, C, D , F,G, H, N, 0, No5の 10体の は り降 伏 し た試 験 体 一
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の結果 を参 考に して議 論 を 進 め る。その 配 筋 詳 細を図一 1に示す。接合部 域の詳細はA 一普 通の通し配 筋で フー プで補 強。B 一接 合 部 内に スターラ ッ プを配し,は り主 筋と溶 接。C 一は り主筋の柱 幅 部 分に高 周 波 焼入れ を施 し, 降 伏 域の接合 部 内へ の波及 防止。 接 合 部 内ヘ ス ター ラ ッ プ を2重に 配す。D 一接合 部の 補強 筋量 を増す。 F 一普 通の 通し 配筋で接 合 部を 斜めス トラ ッ ト (D−16) で補 強。 G一フープ をB より倍 増。 H − 一は り通 し主 筋 の柱 幅 部 分に焼 入れを施し,両 端 部に グ リップ ジョイン 表一1 各 試 験 体の特 徴 試 験 体 名 接 合 部 補 強の特 像 A 普 通の通し配筋試験体.柱 幅昌19d (d :主筋 径 ) B スターラップ を配し, はり 主筋と 溶 接 c 後 合 部 内の主筋 隆 伏 訪 止.接 合 部 内ヘスターテップを二重に配ず D 接 合 匍 内の禰 強 筋 量 を 瑠す・ F 普 遁の 通し配 飭で,接 合 部を斜めス ト ラット 〔D−16 )で補 強 G フープをBよ り倍増 H 瞳 伏 防止,グ リップ ジ望イント鋼 管と定満 板で定 着. N 曽通 等し配 筋で,柱 巾=28d 0 呰 通 等し配 筋で,柱 巾=37 .5d 餌0 .5 瞥通等し配筋で.リング プレートで補 蝿し た水 平ハンチを 毅 ける 〔37 .5d ト鋼管を 圧着し,接 合 部 圧 縮 端で鋼 管 突 起 部 と定 着 板に よ り機 械 的に定着。 N お よ び 0 は柱 幅 を 広 げて 450 mm (= 2Sd ),お よ び600mm (37.5d )(d;は り主 筋径 ) と し た もの。 A 〜O まで は柱,はりとも同一配 筋で あ る。 試験 体の 大き さ は図一3中に示 す。No .5は起 高 層RC 骨 組 用の接 合部 開 発を目 的とし た もの で通 常の通 し配筋 であ る が, リン グプレートで補 強し た水 平ハ ンチを 設け て主 筋の定着長を増し た もの (37,5d)である。各 試験 体の特徴を表一1に示す。 試 験 体はすべ て水平に し てコ 表一2 使 用材料の性質 試 験 体 A・B,C・DF ・ G 匿 HN ・ 0 ■0.5 Fc昌290鼬 ん Fロ岡oo麗8〆じ Fo噌 8 〆謄 巨じ・3?3Kg1じ コ ンク リート R■崖9 !じ Ft己24麗8 !o F卜20 ’c Ft冒3‘.3翼816 ( 実 験 時 ) 匠 晩 Ec 鰄 ..x且畆!。 ・2.2x1繭, 辺、2X四彫酊 ・L86xlo膨。 D−15 σ,=蹲.1 ノ■ D −16 (SD‘0 , ‘ま σr 蝿3.‘Kgノ盟r り (SO30) σ珮r55 ,9 ノ■げ σ■冨弔3.0脚 ■ゴ 主 筋 D −16 σ,(o.2負の・78.8w ■ 焼入 れ σ斟冒翩.0 磁 r 接 補 リソグ プレート 舎強 φ9 σri32.0 ノ■ 肥 9 (剄 1) 部 筋 (駅24) σロ匸甼‘7.0 ノ薗r σy圏28,3 ノ層げ σ呱旧乢2肋 一69
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一 次の ごと くで ある。ま ず 全 体 変 形は,十 字 測 定フ レーム を柱 反 力 点で ピン ・ローラー支 持し,は り載 荷 点の相 対 変 位 を電 気 式 変 位 計で, は り端 回 軸 角は,柱 面か ら15 cm 離れた断 面の 回 転 を電 気 式 変 位 計で,接 合 部のせ ん 断 変 形は埋 込ボル ト間の対角線方 向変形をダ ィア ルゲー ジで測 定し た。 ま たは り端 鉄 筋にボル トを溶 接し柱 中 央 埋 込 ボル トとの相 対 変 位をダ イアルゲージで測 定し,伸 び出し量を,W .S
. G .で はり主 筋お よび補強 筋の ひ ずみ を,モ ール ドゲージで接 合 部コ ンク リートの ひずみ を, それぞれ測 定し た。 4.実験 結果 4.1 各 試 験 体の荷 重一変形曲線と破壊状況 図一5に各 試 験 体の荷 重一変 形 曲 線 を,写 真一1に破 壊 状 況 を示す。A,D,F は ほぼ同じ性 状を示 し,十 分な 変形能を示し てい るが, は り主 筋の ス リッ プに起 因 し て 典 型 的な逆 S形 状の復 元 力 特 性になっ て い る。 B は接 合 部 内ス ターラッ プ をはり主 筋と溶 接し た結 果,主 筋の すべ りが 防 止さ れ, 防錘形の ループ 形 状を示し,A の 欠 陥が改 良され て い る。一方 第 7サ イク ル以 降の剛 性, 耐 力の低 下は,繰り返し加 力 中に接 合 部の せ ん断破 壊が 顕著に なっ たこ と による。C は, か な り良 好な復 元力 特性と な り, 大変形での耐 力 増 も見ら れる。 これ は接 合 部内主 筋の降 伏 を 防 止したことに より鉄 筋 抜け出し量が 減 少し た結果であ る。11サイク ル で の剛 性 低 下は繰 り返 し加力に よ り, 接合部での付 着 力 が 漸 次 衷 失し, すべ り が増大し たこと に よ る (下 端 筋のすべ り が特に増 大し て い る。)。 鉄筋 降 伏域の接合部内へ の進展 と付 着 特 性の推 移の関 連は重要な問題と思わ れ る。G 試 験 体は フープ をB よ り増し た結果,接 合 部の せ ん断 破 壊が防 止さ れ て良 好な復元 力特性を示し て い る。H 試 験 体で は,接 合部か らの鉄 筋 抜け出しに よる付 加 変 形は極めて小さ く,逆に,は り端 塑 性ヒンヂ 域のせん 断 剛 徃の低 下と, は り部分で の付 着割裂ひ び割れ の進 展が顕 著とな り, こ れ が荷重一変形曲 線の ル厂 プの偏 平 化の主 因 をな し た。 一方,接 合 部のせん断ひ び割れ の進 展は わずか であっ た。 N 試 験体は繰り返し 回数が増え る に従い若 干 剛性 低 下 を示し てい る が, ほ ぼ良 好な復 元 力特 性 を示して いる。 0 試 験体は柱 幅 が・十分 広い の で紡 錘 型の履 歴 曲 線 を 示 してい る。後半のサ イクルに見ら れ る載 荷 時 剛 性の低 下 は, 主に は り端 塑性 ヒ ンヂの せ ん断 剛性 低 下によ る もの である。No.5は大 変 形に至 る まで,紡 錘形のル ープを 描きエ ネルギー吸 収 能 力は良好である。この よ うに柱 幅 が主 筋 径の 28 倍程度あれ ば良 好な復 元 力 特 性が得ら れ る。(A ,D ,F 試 験 体は 1gd) また水 平ハ ンチを設けて定 着 長 を 増 す こ とも有 効で あ る。 4.2 エ ネルギー吸 収 能 と等価粘 性減衰 定 数。 図一6にA 〜0 試 験 体の同一曲 げ耐 力 を持つ 試 験 体に つ い て の,各 半サ イ クル のエ ネルギー吸収量 ・等 価 粘 性 N工 工一Eleotronio LibraryNII-Electronic Library Service .1 A P (tron.h 図一5−6 図一5−−1PCtan 〕 B 5pc5Y ’ 一「 ρ「 cc ’ 「 / ’r「 ノ 「 ’ ず r ‘’” 革 レ ’ ’1 r 一σ 1 ∬ F ,.∬7 ’ r ’’ 一 ’ 客.一/ 一 ,F ’ r ,」 ’〆 r .100 κ 厂 . , 「 一尸 一’一 r 1 1 厂 ! 巧 ’ / .7,’/ r 〆 ,” 一厂 ’ ‘4 ’ r躍一一 r 「 厂 一 ‘ , 厂 ,ア「〃 ρ ,厂 , r ICC 「∩OO − 一 一 1 1/5D 」 り 33 飢〔mm} 1/25 1ゼ20 ’ 「 rrノ r’ 厂厂 PBY R ” . 図一5−2Plron . ⊂ b3 」 55 旦ア 9 凵8 置 P⊂『6Y 5 ’ 堽 一 lo 多,一πr「 ’,−r一. CG一 ’ 「 ” 醒 ’ . . っ ’仁 り 11 〆 ノー , , 昏1一c 〆 彡ワ r ’ ’ ’ ’ /’〆‘ , /’ グ 」 ノ 倒 ゴ F ’ 厂rr 100.” ’ ダ ’r ’ ’.50,尸 ’ 歹 〆 .’ .’凶一r尸ノ ’ ’廓 ‘一 旧D 一演1.mn:. 15 〆 ρ ’ 厂厂 ♂8ρ‘ r評 rF9 ア ガ 「F「 ’ 醒 ’ 56 . / 7,” 仍 ’ r ’ , ,’ち r1 ’ 21 ’5 43 ⊂匸 ムー Bザ 1 り1DOl I I I り5D り 3自 り 25 1/2Q −2 o 定燈板 7リ.’旭 葷.\ 高周5 焼入觚OI6跏 、 HP 【めn} 5一 1 .旦 罵 尸.9 54z ” ’瓦 56r 7 6 9 10 _一一一ゆ一ウツ ’ ’ i ..寺.一・ 匡% ’ G ‘ 躍ずガ ρ.尸つ ’ ’ ’ 〆 ” 「 ,∬ρ 戸 ’ ’ ’ 戸 ! 〆 ! 4 一 ‘一厂 厂 ノ 戸’ ’ ず ’’ Flo 尸 ’ −5 ! ’ 「ド r ド ’ ,’巧 ’ 潮 ’ !4’’ 麟 ワ厂 .o.αo ゴ ’r− r 「h。。 」,,。 1レ551 δ†1 l r5 11 伽 1レ2D R 一 『 一 ’ 一5 N−SEggillmtt 45.0 「−F2召頑 :コs.Dl6 能.. 顧面56 一卩9 r翫 @ 図一噸一 P【Ten D 図一 |3 .− pso 。’ ”QO ’ ” ! ’ r −一, 一一一 厂 巧 し一か一一 〆 ”_.一一ゴ’ 一〆”〆∫汎 ,Pi .〆〆帚 /.一一 ・彡 厂 一. 一 L ゴ . !“.r 「r..” ρ s _一一「−1 .‘4r マ
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試 験 体のエ ネルギー吸収量 は増 大し て お り,エ ネル ギー吸 収 量の大きい 程, 耐 震性に優れて い る とい え る。等 価 粘 性 減 衰 定 数に は, エ ネル ギー吸 収量 ほ どの差 異は表れて いない。 4.3 接 合 部のせ ん断 力 τ。〜せん断 変形 乃 曲線 代表とし て A 試 験 体と B 試験 体の τρ一ゐ 曲線を図一 7− 1,図一7− 2に示 す。A 試 験 体の 乃 は ほ と ん ど収 束 HIDnl P[めn 〕d
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。 曲鰤 図一9 は り端 測定回転 角の分解 表一3 各 変 形 量 [1} c2] 〔i} 試 験 体 全体 嚢懸 3 ・δ7臣ロ∞ ) パネルの琶厚 γ〔ス酌 材鰯ヒンヂの凹 転 角 θ (x ゴ 》 議 け 出 し匿 よ る 刊 卸 回 転 角 OF .E,〔Xの ヒ ンヂ の 回転角 θ卩旺{×凶り 乂ば曲拿ψ P肛xげc の ngo o く田ω 5、79 〔12 、‘〕 27 5 (62 6 ) LO .o (2z .助 ユ7、5 L 30 (39 .9 } G7L5qoo > 2.57. ‘7.oの 匚7 .5 (50 2, 2.5. 〔7 .L η L5.O L.LL (43 .の F76 .ouoo ) 且 00 〔2.56} 匚8 5 (49 .9 , 8.0 ⊂21 6 〕 匚0 5 0.77 匸28 .3 ) H76 、D (LOD ) 2.邑5 【5 5の 2L6 (58 、3 > 2 60 ⊂7.0 の 匚9.0 且、41 (51 3) ζ )内は 杢体責鯵に しめ6各 責 形 熨 羇 娜 . 形 特 性に関して考 察を行う。 (1) は り端測 定回転角の分 解 (図一9参 照) は り端か ら 1/2D まで の間の回転 角 θ は θ=(δ1一δ2)/(i・・…・……・… ……・…・……・・… (1) た だし δ,,δ2 は,は り上 下で測 定し た1/2P 間 隔での 変 位 (単 位 mm ). d は 測定 位 置の上下 間隔 (単 位 mm ). 次に鉄 筋 抜け出し に よ る付 加回転角 θたを 次 式よ り算 出す る。 (図一9 参照) θF...= (Au −AL)/j
…・……一 ・・………一 …(2) Au , AL は上,下は り主 筋の接 合 部か らの抜け出し量 (単 位mm ).ゴは上 下 鉄 筋 間 距 離 (単 位 mm )。 こ こ で, Au or ムL〈0の 時 は, Au or AL =O,すな わ ち,め り込み が生じ た後は,回転 中心を, 圧 縮 鉄 筋 位 置に仮 定 する。 次に,次 式より,は り端 塑 性 ヒ ンヂの 回転 角 eAH.,ない し は,塑性ヒン ヂの平均曲 率 ePp.”.を算 出する。 θP.H.= θ一θ畆 =、ePP.H.×lp.”.…………・……:…・・…・…・・…(3) た だし,lp.H.は塑 性ヒ ンヂ 長で測 定用 埋 込鉄 筋 位 置か ら 1/2 D までの 距 離と す る。 (図一9 参照〉 は り端か ら1/2D まで の 間の 回 転 角θ を 図一10に, 鉄 筋 抜 け 出しに よる付 加 回 転角θ蕎を 図一11に,塑 性 ヒンヂの平均 曲 率 ψ朋 を 図一12に示 す。 こ こ で, 全 変 形 量に し め る,各 変 形量の 比 率 を3 ・δy の点で比較す る と表一3の ご と くになる。 こ の表か ら, 試 験 体の全 変 形は,は り端塑性 ヒンヂの 一74
一 回 転 角の寄 与 が一番 大きく,回 転 角の特 性は鉄 筋 抜 け出 しに よる付 加回転 角 θ麓 の影 響を一番 大き く受け る こ と。θ麓 の特 性によっ て,材 端 塑 性 ヒ ンヂの曲 率 履 歴は 大き な影 響を受 ける こと が分か る。 図一13には F 試 験 体の柱 面か ら15cm さ ら に外側の範 囲の M − g 曲線を 示 す。 (2) 鉄 筋の抜け出し特 性D
鉄 筋ひずみ の挙 動一図一14に A ,D,F 試 験 体の 鉄 筋ひずみ の履 歴 を 示 す。 (A ,D ,F は同様の復元力特性 を示 して おり同一試 験 体と考え て さ しつ か え ない。)通 し配筋の場 合に は (し か も柱 幅が十 分でない場合には) 圧縮力 が 増すべ き加 力 途 中で引 張 側へdi
ひずみ増を示す とい う反 転 現 象 と,一度 大 き な 引 張 降 伏ひずみを経 験 す る と,次の逆 加 力時に お い て圧 縮 側 鉄 筋とな っ て も,同 レベ ル の塑 性 伸 びひずみが残 存する こ と が一般 的で あ る。し たがっ て大 変 形 繰り返し後 ピーク時にお け る接 合 部 域 鉄 筋ひずみ は,中 央を谷と する V 字形に分布す る と考え られ, それを 図一15に模式 的に示す。(こ れ は F 試験体の ひずみ分 布の実 験 値 を も とに描い たもの であ る。)ま た比 較の対象とし て定 着の十 分 なH 試 験 体の鉄 筋の ひずみ履 歴を図一16に示す。 ii) 鉄 筋抜け出しの機構一図一15において抜け出し △tは圧縮側め り込み A ,に接 合 部 内 鉄 筋 伸び量 (伸びひ ずみ の積 分量 )を加えた もの になる。降伏 域が接 合 部 へ 進 展し ない C試 験体で は , こ の伸び 量は小さ く, 降 伏 域の進 展す る A ・D ・F 試 験 体で は 2−3 thm 程 度に達 する。 め り込み A,は 圧縮側ヒ ンヂ域に残存す る塑 性 伸 び 量 ( の積分 )と塑 性ヒンヂコ ン ク リートの圧 縮 分, さ らに その 後,圧 縮 側 鉄 筋が接 合 部の付 着 劣 化により引 張 り応 力へ 転 化し た 場合の圧縮側は り部分へ の定 着に起 因 す る すべ り に よ る。C ,F 試 験 体で は こ の め り込み量 が,か な りの増 大 を示 す。B試 験 体は,接 合 部 破 壊に 伴 う拘束低下はあるもの の, 鉄 筋が柱内で拘束されてお り, 圧縮力分担が十 分 有り, 塑 性 伸びひずみ の残 存 も少 な く な る と考え られ る。 iの M照 一θ髭曲線。各 試 験 体とも逆 s 形 状で ある が, 鉄 筋の抜け出し特 性の差 異に応じて特徴が表れてお り全 体 変 形に与え る影 響は極め て大きい。 (3 ) 塑性 ヒンヂの変 形 特 性D
.断 面の M − q 関係の解析。鉄 筋とコ ン ク リ「 ト の応 カーひずみ関 係 をモ デル化し,平 面 保 持の仮定の も とで計算16 たは り断 面の M 〜p 曲線,そ の時の 材 料 の σ一ε履 歴 を 図一17,18,19に示 す。解析 曲 線の特 徴 は鉄 筋の偶 力で大 部 分の履 歴が定ま る紡錘 形の ル ープ形 状を持ち,ひび割れが 閉じ,コ ン ク リートが圧 縮 力 分 担 を始 めると耐 力 増を示 す ことで あ る。ii
} 実va
Mp .u. 一 Op、H.曲線。は り端 ヒ ンヂの Mp..− Op.H.曲線は最 初の数 サ イク ル では,解 析 曲 線と 比較し て N工 工一Eleotronio LibraryNII-Electronic Library Service P “onJ P /1tSn/ 図一10− 1 ⊂ 11氏. Pl聯, M〔1・匚園) FM 〔卜 } ron〕 卩 卩呈繭 貼 5 ’ F 黝 ブ P 己「. F’r ア’ 卩丁,F 「 ’ ワ .1 τ ρ . ρ 7 「. ’ 鬮5鰤 1 . 野 } 酔 5 戸 .♪F ρ. ! 罵.’ ρ , / rr厂 ..’ .1齟’ P 日 、4 〆 l i ♂ . . , 「 .「 .尸 尸 ! FF F !〆客 . . 「」 μ「 5「 卩 「.F 厂 .「 ρr一ρ F「 . .’厂 F ∠ ド. 「 1 θ 〔Xlo.,‘ 5 炉’40 ノ「 r ’ 1 ダ .憩 ・ 尸 戸 . F ’,! ’ r ’ , ..1 ρ rrr『 .,ダ厂 ’ 丁.广 . . 7 ρ.Fl . . ‘. 一. θ 〔哺.り . 了邑 , ◎21 .5 図一1〔トー2 図一1(ト 3 一盈 図一10−4 図一10 は り端1/2D 間 隔の M 一θ曲線 Mnttl 図一11−1 P【to冂〕 P(tor1[ M尸H.{t.cm ) 5α)− 25⊂)一 ・25〕一 一soe− 図一12−1 P〔ron〕
P 「renl P{ran, P〔ren〕
6} 而 5 5 尸 7 尸 . 匡 8 ・B 戸 尸 .〆 F 〆 げ 」rr 齟「 ’’厂 F .ゴ F .’ .〆 厂 ‘ F4 .ド ガr ’ ’ ao 尸 尸’ 「 訐..ρ ’ プ 尸 〆 rδ ’ 20 3D θRH.【・1σ 戸. ’.ダ . 「 ./ ’ 「 卩 . .・戸 . ♂ Q5 1.0 1.5 20 踊 ・65 1 广尸 ...μ ・5 C rd1 Rm 与 り珊ll.嗣一 F 訃 5 帥 副 123 .己繭 「 } 」 R5剛
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// F ♂ 250− 〆 ’ 」 P〔ton) Pl雫On } 75 5 ’ 〆F 瀦ず , r「.沿 . C /・ σ角 ,戸『ダ』舮 筆 ’r T T F . 〃ゴ厂・劉1
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塑 性 ヒ ンヂの モL メ ン ト〜平 均 曲 率 曲線 PLtOn1 睡 図T14 − 1 Ht) P(ton} 5 .: ロ eVtrit.、 図一14− 2 1 図一12−6 P[† , 6 78 9 H5 卩 亅,蜘 】 7 !河 漸/ 厂 φ r 厂 ≠ . ’! 厂「 卩 . 峯D 厂φ 50 −20 “L 齟o ’ ’ ノ ゜’ ’ 50ePH .1属σ丙 φ ノ φ ! ’ ノ ,増〆 5 1.O l.5 ao gPH.1頁lo’5 } ’ ’ゴ 一一 一5 98 75 図一12−7 ett] R「) P 【t) 図一14 A.D,F 試 験 体の鉄 筋ひずみ の履歴 図一14−3 一.75
一 N工 工一Eleotronio LibraryArchitectural Institute of Japan
NII-Electronic Library Service
Arohiteotural エnstitute of Japan
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[milmpD − l i 応力 分・布の 八汐一ン 図一15 接 合 部 域ひずみ分 布の模 式 図 Pl「’ 1・ _ 鋭 ゜,s I° E,aiS
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図一16 H 試 験体の 鉄 筋 ひずみの履歴 sr 【ko/mm :】 O M〔世 「 5 ’ 500 0 cm , 1 Mけc耐 500嵐
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2尚
図一19 コ ン クリートσ一ε履 歴 も概 略の対応 を示し, 平 面 保 持がほぼ保た れ た状態で の 断 面の曲げ の性 質が 表れてい ると考え ること.がで きる。 後のサ イクル に おい ては ループの偏 平 化が表れ て くる が, こ の原因 は,B 試 験 体で は接 合 部の破 壊に よ るヒ ンヂモ ーメ ン トの保持 不能, C,F 試 験 体におい て は, 付 着の劣 化によ る 圧縮鉄 筋分担 断 面 力の衷 失の顕 在 化が 要因と推 測さ れ る。H 試 験 体で は破 壊写真の観察か ら もヒ ンヂせん断 剛性の低 下が原因と思われ る。ま た図一 13に見る ご と くF 試 験体の柱 面か ら1/2D 離れ却位置 で は, ほ ぼ平 面 保 持状態が保たれ て い る こと が分か る。 以上, 実験結果 をも とに し て, 接 合 部 域の変 形 特 性の メカニ ズム 的な説 明 を 試み た。鉄 筋 抜 け 出しによ る付加 回 転 角は復元力 特 性の性 格 決 定に重 大 影 響を持つ が,特. に鉄筋抜け出し現 象の評 価に は圧 縮 側における引 張り塑 性ひずみの 残留量の考 慮 が 必 要である。またヒ ンヂの力 学 特 性 は, 平 面 保持理論での概 略の対 応は見ら れ る もの の圧 縮 側 鉄 筋の分 担 断 面 力の衷 失 を評 価 するこ と が 必要 と 思 わ れ る。(接 合 部の付 着 を 考 慮 し た解 析 的 検 討17 )は 別 報で述べ る予定で ある。) 5.結 び A ,B,C,D,F,G,H,IV,O.No5 の 10体の は り降 伏 し た 試 験 体の実 験 結 果を 比較 し,接合部 補 強法の差 異.柱 幅 の 差異に よ る 復 元 力特 性へ の影 響,鉄 筋 抜け出し量へ の 影 響, は り端 塑 性ヒ ンヂの変形機構につ い て考 察 を 行っ た。 その結 果,次の よ う な 知 見 を得た。 1 > 接合部内で ス ターラッ プをは り主 筋に溶 接し た B ,G 試 験 体,鉄筋の降伏 域の防 止をし た C,H 試験 体は, そ れ ぞ れ,エ ネルギー吸 収 能の増 大 を見せ た。 2 ) N,O ,試 験 体の ごと く,柱 幅が は り主 筋 径の 28 倍 程 度あ れば良好な復元 力特性が得ら れ る。A,D,F 試 験 体の ご と く19倍程度で は, ス リップ がさ け られ ない。 No5 試験体の ご と く,水 平ハ ンチを設ける こともス リッ プ防 止,さ ら に せ ん断耐力増に有 効で ある。 3) 柱 幅が十分で ない通し配 筋 試 験 体における,はり 主 筋ひずみの挙動は,圧 縮 力 が増すべ き加 力途上で引 張 側へ の ひずみ増を示す という反 転 現 象と, 一度 大き な引 張 降伏ひずみを経 験す ると,次の逆 加 力 時におい て圧縮 側鉄筋と なっ て も, 同レベ ル の塑 性 伸びひず み が残 存す ること が一般的である。し たがっ て大 変 形 繰り返 し後の 接 合 部域鉄 筋ひずみ は, 中 央 を谷 を する V 字 形に分布 す る と考え ら れ る。(図一15参 照 ) 4 ) 接合部か ら の鉄 筋 抜け出し量の 評 価に は,圧 縮 側 に お け る塑 性 伸びひずみ の残 留量の考慮が 必要で あ る。 5) 接 合 部か らの鉄 筋 抜け出しに よ る付 加回転 角は, は り端ヒ ンヂの モーメ ン トー曲 率関係に,大き な影 響を 及ぼ す。 し た がっ て,全体の復 元 力 特 性の性 格決 定に も, 重 大な影 響 を及ぼ す。 6) ヒ ンヂの力学特性は, 平面 保 持 理 論で の概 略の対 応は見 られ るもの の,圧縮 側 鉄 筋の分 担 断面 力の 衷 失 を ・評 価す ること が 必要と 思わ れ る。 一76
一 N工 工一Eleotronio LibraryNII-Electronic Library Service 謝 辞 本 実 験を行 うに際し得た,大 林 組 技 術 研 究 所 構 造 研究 室諸 兄の助 力に深 謝 致し ます。 参 考 文 献 1) 多田利正,武田寿一,竹 本 靖 ;「RC 柱はり接 合 部 補 強 法に関す る研 究 (そ の 1)一薄鉄板補強体 を 用いた組 立 鉄 筋工法柱はり接 合 部の実 験一大 林 組 技 術 研 究所報No 12, 1976 2> 多田利 正,武田寿一,竹本 靖:「RC 柱は り接 合 部 補 強 法に関す る実 験 的研究」その 1一実験 概 容,復 元 力 特 性, 破壊状況につ い て。昭 和51年 度日本 建築学会関東支部研 究 報告集 3) 同 題 目その 2一接合部 域に お け る は り主 筋の付 着 特 性 と 接 合部の せん断 破 壊 性 状につ い て。昭和51年 度 日 本 建築 学会関 東 支 部 研 究報 告 集 4) 同 題 目,その 3一接 合 部か らの鉄 筋抜け出し と,はり端 塑性ヒンヂ の変 形 機 構につ いて。日本 建築学会 大会 学術 講 演 梗 概 集 昭和51年 10月 5>同 題 目,その4− 8体の柱はり接 合 部 試験体と単 純ば り試 験 体の実 験につ いて。昭 和52年 度日本 建築学会 関東支部 研究 報 告 集 6> 多田利正,武 田 寿一,竹本 靖:「異 形 鉄 筋の付 着 特 性に 関す る実験」 (柱はり接 合 部におけ る付 着劣化 過 程を対象 と して)昭和52年度日本 建 築 学 会 関 東 支 部 研 究報告 集 7) 同題 目,その 5一接合部に お け る はり主 筋の付 着 衷 失の 機 構につ い て 日本 建 築 学会 大会 学術講演 梗 概 集 昭 和52年 10月 8) 同 題 目 その 6−6体の柱はり接合部 試 験 体の実 験につ い て 大会梗 概 集 昭 和55年9月 9) 同 題 目 その 7−5体の柱はり接 合 部 試 験体の実験につ い て 大 会 梗概 集昭和56年9月 10) 同 題目その 8一起 高 層 靱 性骨組用接合部の開 発実 験 大 会 梗 概集昭和57年 10月 11) 小 倉 弘一郎・関 根 正孝:「鉄筋コ ン クリート柱 ・は り 接 合 部に関 する研 究の動 向」コ ン ク リート工学V。i.19, No. 9,Sep重. 1981
12)T.Paulay, R. Park, and M.J.N. Priestley:Rein・
forced Cencrete Beam・Column Joillts under Seisimic
Actions, ACI Journal Vol.75, No.11, Dec.1978 13) D.F. Meinheit,
J
.0 . Jirsa:The Sheal Sしrength of Reinforced Concrete Beain−Colu皿n Joints, CESRL Re一14> 15) 16) 17> 18) 19) 20) 21) 22} 23> 24) 25) port No. 77−1鹽 1977. 1 森田 司郎,角 徹三 ;「鉄 筋コ ン クリート柱は り接 合 部に お け る は り軸 筋の接合部か らの抜け 出しにつ いて」日本 建築学会 大 会学術 講演梗概集昭和47年10月
W .G. Corley, N. W. Hanson :Design of Beam・Column
Joints for Seismic Resistant Reinforced Cencrete Frames,】V. WCEE 多 田 利 正・武 田 寿一・竹 本 靖 :「繰 返 し曲げモーメ ン ト を受け るプレ ス ト レス ト・コ ンクリート断 面の履歴 特 性」 日本建築学会大 会学術 講演梗概集昭和 50年10月 多 田 利 正・武田寿一:「鉄筋コ ンク リート部 材における材 端 塑 性ヒ ンヂの変 形 特 性と隣 接 定 着 域の付着 劣化過程に 関す る解 析 的 研 究 」その4,昭 和56年 度日本 建 築 学 会 関 東 支 部研 究 報 告集
ACI ・ASCE Comittee 352“Recommendations for Design of Beam・Column Joints in Monolithic Reinferced Con− crete Structures”, ACI−Journal Vol, 73, No, 7
, July l976 大和田義正 :「鉄 筋コ ン ク リート・プレ ス トコ ン ク リート 設 計 計算入門、8・部材の設計計算8.5接 合 部」コ ン ク リー ト工 学, Voi 13, No.3, March.1975 石 橋一彦 :「鉄 筋コ ン ク リート終 局 強度設計に関す る資 料,シ リーズ28,29 はり ・柱 接 合部 〔1>(21,建築 雑
誌 Vo197, No ll90,1982年3月 号,同Vol97, Noll92, 1982年4月号. 武 田 寿一・吉 岡 研三 ・江 戸 宏 彰・多田利正:「起高層 鉄筋 ゴ ン ク リート建物の耐 震 設 計 法に関す る研 究亅その 1, その 2,その 3 日本建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集, 昭 和 58年9月 石 橋一彦 ・上村 智 彦 ・鐘 真 栄:「太 径 鉄 筋D51 を用い た は り・柱 接合 部の実 験 的 研 究 」そ の 1,その Z,昭和 50年 度 日本 建 築 学 会関東支部研究報告集 坪井善 勝・八代 秀 雄 :「仕口 に於け る鉄 筋の付着に関す る 実 験 的研究 」日本建築 学 会 論 文 報 告 集, 第57号・昭 和 32年7月 東 洋一・宮 武 恒 男・大 和田義正 :「ハ ンチ付 梁 を持つ鉄 筋コ ンク リート梁 柱 接 合 部に関 す る実 験 的 研 究 」日本 建 築学会論文報告集号外・昭 和40年9月 東 洋一・大 久 保 全陸:「梁 柱 接 合 部 内 を通し配 筋し た鉄 筋コ ンク リート梁の多 数回正負繰 返し逆 対 称 加 力 実験 」 日本建 築学会関 東 支部45年 度学 術 研 究 発 表 会 一
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一 N工 工一Eleotronio LibraryArchitectural Institute of Japan
NII-Electronic Library Service
ArchitecturalInstitute of Japan
SYNOPSIS
UDC:624.078.012.4
'
'' RESEARCH ON RE'INFORCEMENT
OF
BEAM-COLUMNJOINT PANEL FO.R SEISMIC RESISTANT ,
,
REINFORCED
CONCRETE
FRAME・
Part
1'Pullout
ofbeam
reinforcementfrom
joint
・ ' ' and
deforniation
charactetistics ofbeam
end plastiChinge
. 1 ,
'
' '
by TOSHIMASA TADA and D,. TOSHIKAZU TAKEDA,
Members of A,I.J.
'
'