地すべり面のせん断強度を求める
3 高強度耐力壁 3 高強度耐力壁 3.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目
... JIS の柱脚金物を若干改良 したものを使用した。試験は、森林総合研究所で実験した。 （3） 破壊形態 代表的な破壊の様子を 図 3-22 に示す。試験体 8H 以外は、合板を留めているくぎ接合部で破壊した。8H−1 は土台の ...
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一面せん断試験によるコムギ根量が作土のせん断強度に及ぼす補強効果の評価
... ②同一圃場内で，雑草の繁茂 のない欠株地点，の 2 地点を対象とした．現場において， 地際部から深さ 8 cm までの層を 2 cm ずつ，計 4 層を圧密 リング（内径 6 cm，高さ 2 cm の金属製のリング）により 採取した（第 4 図）．サンプリングの手順は以下の通りと ...
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地すべり崩土の風化と地すべり形態の発展 主に松之山水梨の小規模地すべりを例にして 布施弘 1 はじめに 調査地は 水梨地すべり地 ( 新潟県十日町 市松之山水梨地内 ) の一画である ( 図 -1) その東側急斜面 ( 吉尾地区内 ) には 室町時 代に発生した崩壊型の小規模な地すべりが ある (
... である。それ故にまた、地すべり地の地形は、地すべり形態の発展によって変化している のである。岩盤や崩土等は、地すべりを契機にして細粒化そして風化が促進される。より 風化が進行した崩土等の斜面は、その崩土等の物性に規制されて、起伏や傾斜度がより小 ...
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無補強煉瓦造壁体の面内曲げ及びせん断耐力の算定法に関する考察 [ PDF
... 強 度 記 載 有 り 平均値：1 .1 5 変動係数：0 .1 5 造系論文集,2003.09 12)真田,他:枠組組積造 壁の水平力抵抗機構から推察される無補強組 積造建築の高耐震化技術,日本建築学会構造 系論文集,2006.07 13)中浜,他:旧三井製糸所 の煉瓦および煉瓦目地の力学特性評価に関す る実験的研究 , 日本建築学会構造系論文集 ,2010.12 ...
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地すべり防止技術指針及び同解説（提案）
... る。個々の採水点におけるトレーサの検出結果と検出時間を平面図上にプロットすれば、地下水 の流動経路がはっきりする。なお、トレーサは無害のものを使用し、調査実施前に少なくとも1 週間程度1日1回のバックグラウンド濃度を測定し、その分散値を超えるような値をもって検出し たものとする（図２－３４参照）。 ...
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アンダーマッチング溶接により組み立てられた超高強度鋼CFT部材の構造性能と設計法 -一定軸力と繰返し曲げせん断が作用する片持ち柱に関する解析的検討- [ PDF
... CNH-250U，CNH-250O の 2 体とした．解析モデルは図 7 に示す材長 1000mm の片持ち柱の柱頭に一定軸力 N と水平力 Q を繰返し載 荷するものであり， CFT 柱材の材長方向は断面せいで分 割してモデル化した．部材断面の分割は図 8 に示すよう に，曲げが入力される方向に対して直交する方向に分割 する．フランジ部を ...
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角形断面を有するCFT短柱のせん断性状に関する実験的研究 [ PDF
... の中間的な性状を示すと考えられる S 試験体はすべて実 験耐力が終局せん断耐力を上回っており，平均で 8% 程 度，過小評価している． 本試験体はずれ止めを有しておらず，アーチ機構で仮 定した圧縮束より浅くなる可能性があり，これにより耐 力評価の精度が大きくばらついたものと考えられる．耐 力評価にあたっては，ダイアフラムを有する試験体で同 ...
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第 45 回地すべりシンポジウム UAV SfM 技術の地すべり研究への応用 主催 ( 公社 ) 日本地すべり学会新潟支部 共催 ( 公社 ) 地盤工学会北陸支部 後援 新 潟 県 ( 一社 ) 新潟県地質調査業協会 ( 一社 ) 斜面防災対策技術協会新潟支部 新潟県地すべり防止工
... はじめに 航空レーザ（LP）測量は、高分解能・高精度の地 形データを提供する。そのため、広域において地す べり変動斜面を抽出する場合、複数時期の LP データ を用いた地形変化解析（以下、LP 解析という）が有 力な抽出方法の一つといえる。しかし、LP 計測には 多額の費用が必要なため、計測間隔は短くても年１ 回程度である。そのため、地すべり変動斜面の詳細 な変動特性を[r] ...
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地すべり176号
... ５． １ 各手法の概要 神奈川県による手法は，１ ９ ７ ４年伊豆半島沖地震，１ ９ ７ ８ 年伊豆大島近海地震，１ ９ ８ ４年長野県西部地震の３つの大 地震で引き起こされた斜面崩壊の事例より導きだされた ものである。この手法では，５ ０ ０m×５ ０ ０mのメッシュ毎 に斜面崩壊に影響を与える次の７つの要因，地表最大加 ...
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ネパール，トリスリ川ドゥンチェ付近のSAR 干渉画像を用いた地すべり性地表変動の判読
... 100mm を超えた 10 月を含んでいることを差し引いて 考える必要がある。 謝辞 2015年の現地調査では，山形大学八木教授と京都大学千木 良教授，弘前大学檜垣教授にお世話になった。本研究の実施 に際しては，東京大学地震研究所の特定（B）「新世代合成開 口レーダーを用いた地表変動研究」の枠組みで JAXA から支 給された ...
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のパラメータの決定方法を模索するとともに, 砂質土における構成モデルへの適用の可能性を模索する. 二つ目は, ベンダーエレメントを用いた不飽和供試体のせん断弾性挙動についてである. これは動的な試験において重要なパラメータであるせん断弾性係数 G の測定を行い,G を介して強度などがわかれば地盤の特
... 2 の OHP フィルムを用いる．この OHP フィルム をグリスでモールドに張り付けて突き固め試験を行う．この時，供試体をモールドから取り出しやすくするため に，図 3 に示すように OHP フィルムを少しずらして張り付ける．そして OHP フィルムの上に CRE5-56 を少し 塗り OHP ...
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地すべりハンドブック
... - 地すべりと地震活動 地すべりの被害を受けやすい多くの山地は、有史時代において少なくともある程度の確率で地震も経 験しています．急傾斜であって地すべりを起こしやすい地域での地震は、地盤の震動だけで地すべり発 ...
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第 3 回日本地震工学シンポジウム (2) 本研究では 礫や細粒分を多く含む中間土を対象に 中間土で埋立てられた実地盤の原位置試験を行い 貫入抵抗値やせん断波速度を求める さらに 埋立に用いられた試料の室内試験を行い 物理特性や液状化強度 液状化後の変形特性を調べる これらの一連の実験により 礫を含
... 50%供試体の繰返し非排水三軸試験前後の粒径加積曲線を比較した一例である。ここで の締固め後の粒径加積曲線は、供試体作成後直ちに解体した試料の粒度試験結果であり、液状化試験後 の粒径加積曲線は繰返しせん断後の再圧密試験後の供試体の結果を示している。これより、本研究で得 ...
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平成 26 年度林野庁委託事業 CLT 等新たな製品 技術の開発促進事業中高層建築物等に係る技術開発の促進 (CLT 強度データの収集 ) 目 次 はじめに 1. 試験計画及び試験体の概要 1 2. 層構成が強度性能に与える影響 面外曲げ 面外せん断 面内曲げ
... 2400mm を 3 体、幅 150mm～1200mm を各 6 体とした。 面外曲げ試験では、図 ...150mm～600mm の試験では、載荷梁の長さを短いものに変えて試験を行った。載荷梁 や支点は試験体の曲げ変形に追従できるように、写真 ...
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1 軸組構法 1) 2 枠組壁工法 1) ３ CLT パネルによる工法 murray-grove 2) 図 1 CLT による建物の構法上の特徴 1 面内せん断試験体 最外層強軸方向 K 15K 15J 12K 12J 9K 2 面内せん断試験体 最外層弱軸方向 J 9J
... CLT の構造上の特徴の一つは、地震や風といった水平力に抵 抗する性能を表す面内せん断性能が、従来の木造建物の耐震要 素の面内せん断性能を大きく上回る点である。図 2 に、数種類 の厚さを有する CLT ...
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曲げせん断力を受ける超高強度鋼CFT柱部材の角溶接部強度が拘束効果に与える影響 [ PDF
... 方向変位 を拘束する．また，加力点は Y 方向の変位と X 方向と Z 方向の回転を拘束する．また，図 7 に示すように実験 を模擬するために試験体の固定は基礎スタブの下面の 節点すべてを完全固定にし，基礎スタブ上面の実験の 際に枕材を PC ...
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一面せん断試験による洪積粘土地盤の強度変形特性の評価
... ル の 余 裕 が 十 分 で は な く ， 図 -15 及 び 図 -16 で は ， Rotterdam 港 ETC Delta ターミナル及び Vancouver 港 Deltaport ターミナルの特定のサービスにおいて，荷役に 必要な着岸日数が十分には確保されていなかった．この ような状態を改善した上で，さらに，遅延して到着する ...
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鉄筋内蔵CFT継手のせん断強度に関する実験的研究 [ PDF
... 1)2)3)4) を用いて、 力学性状やせん断強度について比較 する。 対象とする試験体は、 表3に示す文献にてせん断破 ...に発生しているひび割れの角度より角度が小さく、せん断力 の伝達機構が本継手と鋼管横補強RC部材とで異なることを 示唆している。 図9に鋼管横補強RC部材の終局せん断耐 ...
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引張軸力を受ける高強度鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管部材継手の引張強度評価方法に関する研究 [ PDF
... x の実験値と計算値 表面に作用する応力度 n = st h ･ 2t/( ’/4) とする。界面に はたらく応力度は、鋼管による拘束力とコンクリート に生じる引張応力により生じると考えられるが、後者 は前者よりも小さいと考えられることから、本研究で は応力度は鋼管の拘束によるもののみとして評価する。 図 9 に、リブプレート 2 段の試験体について、図中に ...
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土層強度検査棒 計測データ例 kn/ m2 45 滑り面の可能性ありとした箇所の条件 : 地下水に飽和していること 及び SS 試験で 100kg 以下で自沈する箇所であること 土層強度検査棒による地盤強度計測結果グラフ 粘着力 計測値 30 T2 O5 25 M4 M3 20 滑り面
... 3.0 記事：SS試験深度11.32ｍ。11.3ｍ付近で地山。GL-3.5ｍまで50～100kg自沈層。地下水位直下の自沈層。当初25N刻みで載 荷したが、25から50に移行する時に貫入したため、10ｋN刻みに変更。やり直し後、WN=50N（TN=1.5)は石が噛んだため除外。 先端コーンと450mmロッドの合計質量ｍ 0 0.33ｋｇ 3.237N 500mmロッド質量ｍ 1 0.32ｋｇ 3.139N ...
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