図-2 部材角の算出原理
2
0
0
全文
(2) 土木学会第70回年次学術講演会(平成27年9月). Ⅰ‑004. 基部のセンサの定着部を 150 mm 埋め込んだ．ロングゲージ FBG センサはエポキシ樹脂を用い，定点接着した．基 部のセンサが計測不可になった時点で実験を終了した． 5. 部材角の算出 5.1 ファイバモデルによる算出 図-4 にファイバモデルの概要図を示す．部材角の 算出にはファイバモデルを用いた．部材角算出の流れ として、実験で得られた引張側のひずみと中立軸の仮 定からひずみ分布を求めた．ひずみ分布から圧縮コン クリートのひずみや鉄筋のひずみを算出し，それぞれ の応力を求める．その応力から引張，圧縮の軸力を求 め釣り合いが成立するまで繰り返す．その後，ひずみ 分布を用いて曲率を求め、部材角の算出を行う．式 （3.1）,式（3.2）に曲率と部材角の算出式を示す． （. ）. （. ）. 図-4 ファイバモデル概要図. 5.2 部材角算出結果 図-5 に圧縮ひずみの比較を示す．まず，部材角算出を行う前に ファイバモデルの有意性の検討を行った．引張側のひずみからひ ずみ分布を用いて圧縮側のひずみを用いて実測値と比較した結 果，値が概ね一致したことからファイバモデルによる計算方法が 有意であるといえる． 図-6 にファイバモデルによる部材角算出値と傾斜計の比較を. 図-5 圧縮ひずみの比較. 示す．FBG1 のみの部材角，FBG1～3 までの部材角，FBG1～5 ま での部材角の算出を行い比較した．その結果，各算出値と傾斜計 の値が概ね一致し，グラフも軸付近にプロットされたことからフ ァイバモデルを用いて部材角の算出が有効であることがわかる． 6. 結論 引張側のひずみから算出した圧縮ひずみと実測値の圧縮ひず みを比較し，ファイバモデルの有意性を示した． ファイバモデルを用いてロングゲージ FBG センサから算出し た部材角を比較した結果，傾斜計の値と概ね一致したことから， ロングゲージ FBG センサを用いた部材角の算出は有効である． 本報では，健全時から初期ひび割れ発生，鉄筋降伏までの部材角. 図-6 算出値と傾斜計の比較. 算出結果である． 参考文献 1). 特定非営利活動法人 光防災センシング振興協会. 呉. 智深. 編集：（23 債）光防災センサシステムの鉄道構造物設置に. 関する検討報告書， 2011 2). 西丸公太：ロングゲージ FBG センサの高感度化に関する研究，土木学会第 65 回年次学術講演会，2010. 3). 渡辺耕平：ファイバモデルによる RC 単柱の非線形解析. ‑8‑.
(3)
関連したドキュメント
2.実験概要 大型供試体は高さ 600mm，直径 600mmの円柱 形で，ゴムスリーブ内に乾燥砂（ケイ砂 6 号）を所定
図-2 に実験装置を示す．コンテナ内に 2 本のレンガを設置して実験を行った．いずれのレンガも風化火山灰で埋 設して，上部が地表面から出るようにしている．レンガには 4 つの AE
実験 1-1 単音 オーバーラップ無し 実験 1-2 混合音 オーバーラップ無し 実験 2-1 単音 オーバーラップ有り 実験 2-2 混合音
波数の比較検討を行う事を目的とした。 2．実験条件および実験方法 実験水路は、長さ 20.0m、幅 0.6m、高さ 0.7m
やロープ張力等から判断して，約 75 kN（変位約 1,100
RC 橋脚の耐震補強は，長期不通防止として全線 にわたり，せん断破壊の余裕度の低いものから優先 し，また，中央防災会議が提示する想定東海地震に おいて，
解析における最大耐荷力は実験の破壊点の変位 の平均値である 7ｍｍの時の値を用いた.実験で
図－5 に引き側載荷時の各既設柱の鉛直変位と水平変位の関 係を示す。 図－6 に鉛直変位と水平変位の測定位置を示す。既設
