52-1
多数回地震入力を受ける鋼構造超高
の応答と損傷
袁 士宇
1.背景および目的
気象庁資料 1)
,内陸及 沿岸 発生 M6.5 地震(計33例) う ,一ヵ 内 M5 余震 1回 発生 26例,M6 7例 あ .強震 後 地良い余震 付 確率 高い 知
渡 い .さ ,2016 4 熊本地震 ,震 6 強震 短期間 多数回発生 .前震 損
傷 建物 ,本震 倒 例 報告さ い 2)
.
現行 建築基準法 規定 耐震設計 2 段階設計 ,2次設計 建築物 該当地域 い , 最大級 影響 及 考え 地震 動 対 建
築物 倒壊 防 ,人命 こ 目的 い
,多数回 地震動 連続 入力 こ 規定さ
い い. ,各建築基準適合判定機関 業務書 3,4)
決 検討地震動 条件 規定さ い い .
特 , 超高 場合 ,仮 多数回地震動入力
予想 損傷 修復困難 至 , 産維持 視点
大 損失 .さ 倒壊 至 , 隣接 街
地 2 次災害 大 い 考え . ,既 存鋼構造超高 多数回入力 対 応答 損傷 特
性 把握 こ 要 あ .
本研究 ,前述 背景 踏 え,90 建 既存鋼構造超高 特徴 踏 え 面骨組 設
計 ,2回地震入力 受 場合,2回目 強さ倍数x 応答 損傷指標 変 影響 , エネ ー入
力 配 特徴 把握 こ 目的 あ .
2.解析手法
本研究 利用 解析手法 ー
限要素法 基 面骨組解析 5)
あ ,剛体変 除去
法 幾何学非線形 考慮 .各微小 間増 い
Newton-Raphson法 不釣 合い 収束計算 行う.
動的解析 Newmark-β法 利用 (β=1/4),減衰 ー 型 ,減衰定数 2% .
2.1.材料の応力-歪関係と 歴則
鋼 応力- 関係 小俵 6)
提案 鋼構造
部 局部 屈 耐力劣 挙動 追跡
(図1) 採用 .2本 Menegotto-Pinto 7)
曲線 降伏
強さ y 引張強さ u 漸近 う ,
合わ 基本 .山田
8,9) 提
案 基 ,圧縮側 ンカー 劣 勾配
設 い .梁 初期剛性 影響 コン ー
床 配 慮 , 応 力- 関 係 劣 Popovics式
10)
採用 .
歴則(図 2) 加藤,秋山 提案 11)
,孟,
大井 移動則 12)
加え 採用 .弾性除荷
Bauschinger部 u 漸近曲線 同様 1本 曲線
表 ,載荷側 ε 塑性 εy 超え ,
ンカー 記憶さ ε 方向 倍率=0.8
倍 移動 い .
2.2.断面の分割と部材材長方向の分割
部 断面 面 持 仮定 , 長方向 行方
向 微小要素 割 ,各微小要素 応力繊維
(図3).要素 断面力 変形 こ 応力繊
維 応力及 変形 積 表 .梁柱部 長方向
割 ,各部 両端 塑性域 設定 ,塑性域
長さ 部 断面高さ 等 い 割 .
図1 鋼材の -ε関係 図2 鋼材の 歴則 図3 断面と部材の分割
H形鋼梁とスラブ
D 塑性域 D
D
角形鋼管柱
断面の分割
h
b
部材の分割
D
52-2
3.対象鋼構造超高 モ の設計
解析対象 ,超高 構造 系列変 13,14)
参考 ,90 建 超高 務所ビ 1例 作成 40階建 鋼構造 あ .図4
面図 軸組図 示 .床荷 7.82kN/m 2
あ .
鋼 強 490N/mm 2
級 使用 .部 ン FA
ン .柱梁耐力比COF1.5 図5 ,COF 計算 梁耐力 長期軸力 考慮 い .固 値解
析 固 周期T 4.88sec い .
静的設計基 断係数Cb=0.05,Ai 従う う .動的設計 い , 表的 90 設計 用入力地震動 あ 86ビ タ版
15)
記録波El Centro NS,Hachinohe NS,Taft EW 25 kine 50 kine 基準
, 1 2 入力地震動 .表 1 従 設計 .図6,7 , 静的 設計条件 余裕 小さい ,動的設計 条件
対 余裕 大 い.
4.2回入力地震波 ータの作成
本研究 用い 検討地震波 告示波対応 JSCA工学 基 3波
16)
1.25倍 増幅 , 2相当 地
表面波 仮定 .3 波 持続 間 60sec あ . 図 8 示 う,検討波 設計波 固 周期 T
対 pSv 差 倍 い あ .
1回目入力 後 振動 収 確認
,2回入力 間 設 静止 間+t 適 長さ 検討 .入力波 JSCA基 3波 0.2倍 地表面3 波,計6波 ,+t +10sec +180sec 設定
.+60sec 屋 階加速 概 収 (図9),計算 固 周期T 収束 い (図10).本研究 2 回入力 間 60sec .
a) 平面図 b) 軸組図
図4 平面図と軸組 図
図5 梁柱耐力比 図6 静的設計応力余裕度 図7 動的設計 間変形角
表1 設計 イ ア
予備静的設計 R<1/200 max / F <1
1 R<1/200 max / F <1
2 R<1/100 μmax<2 倒壊 い
R: 間変形角 σmax:部 最大応力 F: 料強
図8 検討波の擬似速度スベ 図9 屋上階加速度の収束 図10 計算固有周期の収束
0 10 20 30 40
0 2 4 6 8
COF 柱耐力 長期軸力考慮 外
内
0 10 20 30 40
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1
層
max / F
梁
外柱
内柱
0 10 20 30 40
0.0% 0.5% 1.0%
層
Rmax
ELCN-L2 Hachi-L2 Taft-L2 ELCN-L1 Hachi-L1 Taft-L1 STATIC
0 50 100 150
0 1 2 3 4 5
p
S
v
(k
in
e
)
T (s)
地表面L2 86ELCN-L2
JSCA-Hachi 86HACHI-L2 JSCA-Tohk 86TAFT-L2
JSCA-Kobe 固有周期T
-0.5 -0.25 0 0.25 0.5
0 60 120 180
R
o
o
f
-A
c
c
(m
/s/s)
後続 静止時間 +t sec
J-Hachi-Bx0.2 J-Tohk-Bx0.2 J-Kobe-B x0.2 JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe
4 4.5 5 5.5 6
0 60 120 180
T
se
c
後続 静止時間 +t sec
J-Hachi-Bx0.2 J-Tohk-Bx0.2 J-Kobe-B x0.2 JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe
4×8.0m=32.0m
8
.0
m
4×8.0m=32.0m
39
×
4
.0
m
=1
5
6
m
5
.0
m
1
6
1
52-3 4.2.入力地震波の作成
1回目 地震動 前述 JSCA地表面3波( 2相
当) ,2回目 1回目 入力波 0.5,0.75,1,1.25, 1.5倍 強さ 調整 .
1回目+60sec静止時間+1回目のx倍+60sec静止時間
う ,計15波 入力地震波 作成 .各解析 ー JSCA-○○-1+x 略称 .
5.解析結果と考察
5.1.最大 間変形角と部材の最大塑性率の増大
最大 間変形角 Rmax 部 最大塑性率μmax(式1) ータ 240sec間 最大値 .
max= max My K
(1)
max : 最大回転角,My : 降伏 ー ン ,K : 初期剛性 6EI/L
図 11,12 2 回目 強さ倍数 増大 Rmax μmax 変 示 .2 回目 強さ倍数 意味 横軸 0 対応 ,地震波 1 回 入力
応答値 .
2回目 強さ倍数x<1 場合 3波共 Rmax 増大
見 い.2回入力地震動 同 あ x=1 場合,
Rmax 増大 見 ー あ .2 回 入力 同
あ JSCA-Hachi-1+1 場合,Rmax 1割 増大 見 ,他2波 x=1 場合 Rmax 増幅 さ
小さい.x>1 場合 ,Rmax 2割 大
.JSCA性能基準 全限界 17)
1/75 建築 機能
確保及 修復困難 超え 出 い .
部 最大塑性率μmax 同様 傾向 見 .2回 目 強さ倍数x 1 場合,μmax 変 ,x=1
場合,μmax 2割 内増大 ー 変わ い ー 見 .x>1 場合,μmax 3 割 増大 ,
全限界値 17)
5 超え ー 見 . 5.2.残留変形角の変化
1回目 2回目 残留変形角 Rr 各回 静止 間
終了 刻 間変形角 .図14 示 う,Rr 増大 Rmax μmax 傾向 異 ,2回目入力波 強 さ倍数x 相関性 い ー 見 .JSCA-Tohk
Rr 増大傾向 Rmax μmax 近似 い ,他
2 波 異 傾向 示 い .JSCA-Hachi-1+1.5
Rr 同波 1+1.25 Rr 小さい. ,JSCA-Kobe-1+ 0.5 ~1.5 Rr 変動 3割 内 ,他2波 比 小さ
い増幅 .
5.3.部材の最大累積塑性変形倍率の増大
部 最大累積塑性変形倍率 max 図 15,16 示 . 式2 算出 .
hyster p p
E (M )
(2)
Ehyster : 部 変形吸収エネ ー Mp : 全塑性 ー ン
p : Mp/ K K : 部 初期剛性 6EI/L
図11 最大 間変形角 図12 梁の最大塑性率 図13 柱脚最大塑性率
図14 残留変形角 図15 梁の最大累積塑性変形倍率 図16 柱脚最大累積塑性変形倍率
0.0% 0.5% 1.0% 1.5%
0 0.5 1 1.5
Rmax
2回目 強さ倍数(0 1回 み)
JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe 1/75
1 2 3
0 0.5 1 1.5
b-μmax
2回目 強さ倍数(0 1回 み)
JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe
2 3 4 5
0 0.5 1 1.5
c-μmax
2回目 強さ倍数(0 1回 み)
JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe
0.0% 0.1% 0.2% 0.3%
0 0.5 1 1.5
Rr
2回目 強さ倍数(0 1回 み)
JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe
0 2 4 6
0 0.5 1 1.5
b- max
2回目 強さ倍数(0 1回 み)
JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe
0 2 4 6
0 0.5 1 1.5
c- max
2回目 強さ倍数(0 1回 み)
52-4
max 2回目入力波 強さ倍数x 増大 ,x<1
場合,3波 max増幅 4割 あ .x 1 超え 増大 勾配 x 増大率 大 い.
5.4.入力エネ ーと負担率
図17 1回目(MJ-○○) 2回目(AJ-○○) 入力
エネ ーEinput 部 変形エネ ーEhyster及 歴減
衰エネ ーEdamp 担比例 示 .同 入力波 2 回入力 (x=1) 場合,2回目 入力エネ ーEinput
担比Ehyster/Edamp 1回目 場合 変わ い.
特性 JSCA-Kobe 場合,1回目 2
回目 入力Einput 小さい 対 ,部 変形エネ
ー 担比 他 2波 大 い.
歴減衰エネ ー 増大(図 18) 2 回目入力波 強さ倍数 x 増大 ,線形 近い ,部 変
形エネ ー(図19) 2回目入力波 強さ倍数x 増大 ,非線形的 増大 傾向 見 .
増大傾向 累積塑性変形倍率 傾向 同調 .
6. とめ
本 研究 既存 超高 鋼構 造 特徴 踏 え
設計 ,2回 地震動入力 応答 損傷指標 影響 調 .
1) 対象 86ビ タ版 観測3波 用い 動
的設計 対 余裕 あ 言え ,JSCA地表面3 波(告示波 2 相当) 対 応答 設計
通さ い結果 示 .
2) 2回目入力波 強さ倍数x 最大 間変形角Rmax,
部 塑性率μmax,残留変形角 Rr 影響 調 . x
増大 Rmax,μmax 増大 ,Rr 減少
ー 見 .解析 不 定 ,あ
い 倒壊 ー 見 .
3) 本研究 接合部溶接破断 影響 対応 い
,2回入力 要求 累積塑性変形倍率 2回目入力 波 強さ倍数x 非線形的増大 .
4) 同 入力波 2回入力 (x=1) 場合,3波共 2
回目 入力エネ ーEinput 担比 Ehyster/Edamp 1
回目 場合 変わ い.
今後 課題 , 種類 増や ,検討地震
動 持続 間,1回目 強さ及 相特性 影響 調 必要 あ .
参考文献
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余震活動 推移 日単 ,気象庁 ー ー ,2011.11.
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3) 日本建築センター:B構-02-07, 刻歴応答解析建築物性能評価
業務方法書,2018.1.31.
4) 日本建築総合試験所:8K-103(Rev.2.4), 刻歴応答解析建築物構
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Department of Civil and Environmental Engineering, The University of Adelaide, 1995.
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慮 超高 建築物 終局耐震性能,鋼構造 次論文報告集,第
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17) 春幸,宮内洋 ,浦本弥 :性能設計 耐震性能判断
基準値 関 研究―,日本建築学会構造系論文集,第604号,
2006.6.
図17 入力エネ ーの分配 図18 歴減衰エネ ーの増大 図19 部材変形エネ ーの増大
0 1 2
0 10000 20000 30000
Eh
y
st
e
r
/
Ed
a
m
p
Einput (kNm)
AJ-Hachi MJ-Hachi
AJ-Tohk MJ-Tohk
AJ-Kobe MJ-Kobe
0 1 2 3 4
0 0.5 1 1.5
M
+
A
E
d
a
m
p
/
M
Ed
a
m
p
2回目 強さ倍数(0 1回 み)
x=y+1 JSCA-Hachi JSCA-Tohk JSCA-Kobe
0 1 2 3 4
0 0.5 1 1.5
M
+
A
Eh
y
st
e
r
/M
Eh
y
st
e
r
2回目 強さ倍数(0 1回 み)