不飽和粘性土の動的変形特性に関する実験的研究

2

6

1

不飽和粘性土の動的変形特性

l

乙関する実験的研究

奥 村 哲 夫

大 根 義 男

Experimental Study

011

Dynamic Deforma

t

i

o

n

Characteristics o

f

U

l1

saturated Clay

Tetsuo OKUMURA. Yoshio OHNE

人口的 lこ締固めて作った不飽和土について動的三軸試験を行ない，その変形特性を議論した。その

結果，飽和度の違いによって動的変形特性が著しく呉なるととが明らかとなった。

また，せん l新弾性係数 l 乙~;!~響を及ぼす要因は!日t的なせん断強度 lこ含まれる乙とが知れた。さらに，

Virgin-TestとStage-Te s tの結果を検討した結果，両者の相違はほとんど、認められず， Stage

Te s tを行なって簡単に動的変形特性を求め得ることが知れた。 1. はじめに 地盤や土構造物の耐震性を論議しようとする場合p 地 震時においてこの種の構造物がどのような挙動を示すか を予測する必要がある。このためには，その伝動特性を 十分な精度で見積るための解析手法が要求される。近年， 電子計算機の大型化に伴ない，有限要素解析 (F.E.M.) が発達したが，この解析手法を用いて多くの研究機関で 耐震性 l乙関する研究が行なわれている。しかし，乙の種 の解析手法を用いる場合，地盤や土構造物等のいわゆる 土の動的諸性質，例えば，動的せん断弾性係数，減衰比， および動的ポアソン比，等を精度よく求めておく必要が ある。 動的せん断仰性係数および減反比 lこ関する研究は波ね てより国の内外を問わず多くの研究者によって行なわれ て来た。その結果，砂町土lこ関する動的特性はほぼ究明 されたと胃えよう。しかし，料i性j二については，現在の ところ幾多の問題点が残されている。特 l乙飽和皮の相異 によって，動的変形特性にどのような影響を及ぼすかを 調べた研究は持無 l乙等しい。 フィルタムのような盛土構造物の振動解析を行なう場 合，堤

f

木材料は，同じ材料であっても，貯水状況や堤体 内の場所によって飽和度が相当異なる(例えば上流側， ド流側で没収部が異なる)。したがって当然のことながら， その動的変形特性もその影響を受けることになる。本論 は，三7烹県申旦夕、ム築堤材料の動的変形特性(せん断弾 性係数，減以上七など)について，飽和11更の彬仰を調べた ものである。試験は含水比の異なる供試体を作成し，せ ん断ひずみgi:10-4_-10-2_{，の範同において行なわれた。} 2 試料およひ供試体 実験 lこ用いた試料は，中日夕ム堤休材料(米野層)を判 度調整して得た粒径が4.76mm以下の砂町粘土ロ ムであ る。粒度曲線を図11乙示す。 試料の物上型的性7'

1

は比I

T

l

Gs=2.689，

1

1

主性限界LL= 32.9%，塑性限界 PL=17.5%， ify

J

V

t

指数PI=15.4である。 また，締固め試験および

m

，

的三柄引圧縮試験

u

士密ー非排 水条件)の結果は図 2および凶 31乙示すとおりである。 表1 ( 共 試 体 性 状 供試体 飽和度 乾燥密度 合水比 三軸試験 (c-u) Sr od 白J Ccu ~ Cl % g I cm3 % kg / cm ' I¥l:分 A 93.0 1. 885 14.8 0.64 17 20 B 77.2 1. 856 12.9 1 08 19 20 C 55.3 1. 850 9.3 2. 06 25 10 時 h m 田 明 咽 0.1 1.0 10.0 極 色 (剛) 図1 粒 度 曲 線

① Specimen ① GuideDevice

① Transducer (Axial Stress) ③ Regulati珂Valve

① 川 (lateral Stress)ι ① Hydraulic Cylinder

① 1"同 一 嗣 担rPressure) IU)ServoValve ① 日 (Axialstrain) 0 Base @ Volu問 MeasuringOevice 4) Transducer (A;dal Strain，Gap Censer) 図4 振 動 三 紬 圧 縮 試 験 装 置 の 概 要 男 義 日 比 ， A S A I 大 夫 哲 村 奥

J

J

b

k

262 勾 R 2 0 市 i 日 曲 目 u め

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固

刊一め 1 ↑締 2.5.-:_寸ミ-' ¥ミ望 号 三 UU 司 柵 皿 幅 件 条 車 損 実 表2 非主:jp 制 託、 圧 件

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水 御

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H U P 牛 巾 1.0 図2 ¥ ¥ ¥ ¥

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2000 わ げ lEt E 御

i

皮 弦 ス ヒ 正 法 牙 三 1皮 中'" -cζ札 15"001 e o

H

z

実験は，拘束圧イ o~ l. O， 3.0および 5.0kg/cm2_のも とで15時間出密した供試休lこ対し，非排水状態て、繰返し 車Qi苛を与えた。また表21こ示すように，繰返し載荷の制 御fj法は刺l変位制御であり，載前波形およびその振動数 は，正弦j皮'F2.0H，である。載荷は 300fiD載伯したもの を第l段限とし(Virgin-Test)第l段階が終f後， さらに ヒズミレベルを増大して次の段階載侍を行ない 1供 試 体lこ刈し3 供試体が破壊に近ついて実験が出来なくなる まで，数段階のヒスミレヘソレで実験を行なった (Sta耳e Test)。なお，次の段階へ移る場合は非排水状態とし，

'

I

i

_

lこ試料を圧縮しただけである。 測定は，検出器から得られた軸

E

L

;

力，軸変位および間 げき水圧をデ タレコーダーと電磁オッシログラフに何 時記録して行なった。なお，軸変位の観測は精度を上げ る目的から，防水加工した非接触式微小変位計 (KK電 子応用， AEC- 5P 20)を三軸セル内の試料台(ピスト ン頭部)と街直言!受F:E部の聞に設置して測定した。 3 .0 数 動 』 言 内部マサツ角および粘着力と飽和度(Sr)の 関 係 供試休は飽和!更を変化させるため， 3原績のつ水上じを

i

主び9 締防￨め試験より得られた最大乾燥密度の95%の密 !主となるように，圧縮試験機を片jい 5居lこ分けた試料 の去耐を加圧するζとによって作成した。なお，各々の 供試休の日密後の合水比，飽和皮および乾燥密度は表1 lこ;]':すとおりである。なお，供試体の寸法はφ=5C凹n， h = 125mmである。 図 3 3. 本実験lこ使用した装置は凶4および写真11こ示すよう な電気油圧サーボ万式による振動三軸圧縮試験装

i

穫であ る。今回の実験においては材方山のみ駆動させ9 側 方 向 の載荷装聞は停止状態としている。 験 実 析 電磁オッンログラフに記録した軸応力，中由変位および 間げき水ITの1例を図51こ，またlサイクル中の軸応力 と軸変{立の関係を凶61乙ノ示した。 図61こ示したJ

，

L

、力 ひずみ履歴曲線および市11，121， 131からせん断仰性係数G，せん断ひずみγおよび減衰比 Dをミ!とめた。 角写 4. 振 動 三 軸 圧 縮 試 験 装 置 の 全 景 写 真l

同図は載荷回数 N~30回月の代表的な結果である。図 8 から明らかなように，すべての供試休についてGの値は γの増大lこ伴なって減少しており，その傾向は初期有効 拘束圧

σ

;

の大きなものほどヲそして同じ初期奇効拘束圧 であっても飽和l度の低いものほど Gの低下は若しいこと がわかる。さらに， Gの値はす旬東圧が大きく，飽和度が 5.結果および考察 一 般lこセン断弾性数Gおよび減哀比Dはひずみの大き きさによって左右され，特に大ひずみにおいては3 その 依存性が高いことが知られている。また3 ひずみ以外に せんl析弾性係数および減衰比lこ影響を及ぼす1:な1変因と しては，有効平均主!ム力 (σ'11')J問げき比 (e) ，繰返 し載荷回数 (N) ，飽和j支S，) ，過!王密比 (OCR)、強度 定数，時間効果，繰返し履歴など多くの凶子が考えられ る。本実験から得られたデータをもとに，載荷回数，

f

旬 ; R:)二

ι

飽和!豆，強度，繰返し履f1¥f等がせん断抑性係数お よび減反上じに対しどのように彬響を及ぼすかを調べた。 第 1段階の載持で得られた結果 (V-Test) iこ関しては以 下l乙示すとおりである。 5凹l せん断弾性係教 (a) せん断州性係教のひずみ依存性について 本実験から得られたせ人断ひずみ y が10-.)~lÕ2 の範囲 における γ とせ人断弾性係数 G の関係を飽和度 Sr~93.0 % (A供試体)， 77.2% (B供 試 休 い お よ び55.3% (C 図8.1セン断弾性係数CG)とセン断ヒズミCr)の 関 係 一一-(一一一ー 図8.2セン断弾性係数CG)とセン断ヒズミC

r

)

の 関 係 供試体)の各々について示すと，図8のようになった。

2

6

3

百雷1.88S9/cm'

。

oo=l.Okg/cmL l::.oo>=3.0kg/c聞2 囚cÓ~ 5. Okgj cm'

。

σo=1.0kg/cm2 A o;;=3.0kg/cm' 回 oo=5.0kg(c町2 lo-t 10-' Sr=93.0

-

n = 30 回 (A) ム 不 飽 和 粘 性 土 の 動 的 変 形 特 性ζl関 す る 実 験 的 研 究

。

一 10 500 0 0 0 2 N E U ¥図 説 ) 11500 <.9 <.9 500 γ =

ム

"

，

(1十μ) D

=

_

_

l

:

ー

ループの

i

面積 _一131 2 7T (ム

OAB

十ム

o

A

B)

の由一積 なお実際のデータ処理lこは，図71こ示すフローチャー ト1<::.1也、ノド学に設問しであるFacomお0-25，および Datac2000を用いた。 !!III;'III:"'!IIII' ーエ旦.Ll!.9..:ー土工ニ.!... σ=5.0kg/cm'，f=3.0HZ， Sr=76.9， ω=12.6") Z ド

l

10. 29 ~O 40 _ ， 5D えo 70 8Q 9，Olq

小

00 x けl 判 十 '101， 〈竺~~ I υ ζ ハ勺 l ミ戸i

一

一

一

i 戸。 U 切~卜 ;:; "11111'11111"dtiil山川HIIIII'I，，'I!I.j 十 21 1 ) 電 磁 オ ッ シ ロ 記 録 の 一 例 応 力 履 歴 曲 線 の 一 例 μ=0.45 (仮定) フローチャート G = E d 2 (1

+

μ

〉 5 sec ト一一ーー一→

。

。

↑

E ム 一 ム一一 、d p u 図7 図 6 図5 川町帥即 L 判 的 。 ﹄ 3mmωL 込 F m 川 市 X︿ U F F u h u L ω 川 W 由 主 ωLD

2

6

4

3000 "";;;2500 謡

I

l

o

-1000 500 奥 村 哲 夫 。 大 根 義 男 (c) ギ ヰ 以 与 高=1.850 91凹 n " 30

。

oo=l.Okg/cm' A 0戸 3.0kg/cm2 白σ;=5.0kg/cm' f一一一一 図8.3セン断弾性係数(G)とセン断ヒズミ

(r)

の関係 低いものほど大きいことが知れる。 また，飽和度の異なったいずれの供試体においても γ

が10 土10-~の範囲において GI 乙対するひずみ依存性の高

L、ことがうカ〉カサコれる。 (b) せ人断弾性係数に対する載荷回数の影響 163以上のヒズミレベルにおいて土は弾塑性的特性を示 し，繰返しせん断の進行 lこ伴なって繰返し効果や速度効 果が現われることが知られている。粘性土，特 l乙飽和粘 性土においては繰返し載荷による撹乱の影響を受けて間 げき水圧が発生する。従って，土は軟弱化し，その力学 的特性は著しく変化するものと考えられる。 巴U¥ 。 f.') 1500 (A) 0;=3. okg/cm' ムζ益~% 500 !=1 x 1 0 10 30 100 300 L面〕 図9.1セン断弾性係数(G)と載荷回数の関係(A試料) 0 0 5 1 U ¥。

。

1000 2000 (B) 0;=3. okg/cm' ぷ 品 以 ; 500 長二2xlO

二一+一一一---0-一一--'"

10 30 100 300 図9.2セン断弾性係数(G)と載荷回数の関係(B試料) 〈回}

←ー ー〆ノ

--;;; 20凹 必 f.') y"l:dOーョ 10 30 1 00 300 〔固] 図 9.3 セン断弾性係数 (G)と載荷回数の関係 (C試料) 図 9 は初期拘束圧〆o~3.Okg/cm2_{のもとで得られたせ} ん断弾性係数と載荷回数の関係を各々の{共試体ごとに示 したものである。この図から ，

3

0

0

サイクル程度の載荷回 数ではせん断?単位係数の

i

u

1

1

こさほど変化はなく，データ のパラッキを考えるとせん断弾性係数の他は2XlO-L 2

1X10

のひずみの範囲においでほぼ一定であると考えら れる。そしてこの乙とは，他の拘束圧の場においても認 られ，さらに図11に示すように

3

0

0

サイクル白の間げき /1<圧の発!I量が飽和度93%の場合，最大値 0.1kg/cm2_程 度であることからも一層明様である。 (C)せん断リ単位係数l乙対する拘束!王の影響 図81ζ示した結果からわかるように，せん断弾性係数 は拘束圧の影響を受け，あるせん断ひずみ)'fこ着目した 場合，その値は拘束圧の増大と共に大きくなっている。 せん断弾性係数と狗東圧の関係をより明確に表わした結 果のl例が図10である。この図は

3

0

サイクル目のせん断 神性係数と有効拘刺王ゲ (σσ6

ω

の関係を両車

l

l

i

と も対数で表わしたものである。ここで，有効拘束圧 σノは 五1000 u ¥ 印 謡 3000 500 I 300 f.') 勺 も ヘ 〆F

"

ノ

100 込ム4ι斗JJ.~ fd=1. 88Sg/crn' n =30 む 九守二 50 L ~/ 30 ./>ジ 0.5 1.0 3.0 5.0 10.0 ーー『〆 (kg/cm' ) 図

1

0

.

1

セン断弾性係数と有効拘束圧の関係

(A

試料)

不飽和粘性土の動的変形特性lζ関する実験的研究 a Gl000 、 m a 500 (!) 100 50 30 0.5 1.0 3.0 5.0 10.0 ~ ， - ~ (kg/:cmZ ) 図

1

0

.

2

セン断弾性係数と有効拘束圧の関係

(B

試料) 30(1(1 ~1000 500 (!) 100 50 30 図

1

0

.

3

セン断弾性係数と有効拘束圧の関係 (C試料) 各々の実験点における

3

0

サイクル目の間げき水圧uから 図 111乙示した U~ γ の関係を用いて推定したものである。 図

1

0

からポ実験に用いた不飽和粘性土においても，砂町 土に関する乙れまでの結果と同様にGと〆の関係は両対 数グラフ上で、[t守線的lζ変化しているζとが認められる。 z m c . ， f a -g k 0 0 0 1 3 5 = z z ， e ， o ， a e d g O A a 回 ;;-0.1 υ 罵 A

。

10・h 10・3 10-Z y -日

。

A

￨

。

白

二

0

4

屯 企 色 10・h 10-1 10・2 官 ﹃ ( 4 5 、切ぷ EJl.

向 。

日。~ A A~，A 0 o 10ー 句 1日目3 10・z 図11繰返し載荷によって発生した残留間ゲキ水圧

(n=300

回)

2

6

5

とのことから，この実験式は下記のように表わすととが できる。

G=K

・σ

，m

_一

_一

_一

_一

_一

_一

_一

_→

₁

₎

こ乙で， Kおよびmの値は図121ζ示すようにひずみ依存 性であることがわかる。また，同質の材料であっても飽 和度によって異なっており，せん断弾性係数は飽和度の 影響を受けることがはっきりとわかる。また，飽和度の 高い試料ほどmの値が大きく逆にKの値は小きくなって し、る。 1500 n = 30

-

_{1 0 0 0} 0 0 5 10-- 10・3 10-2 一一-y一一ー 図

1

2

m

および

K

の値とセン断ヒズミ (r)の関係 (d)せん断弾性係数に対する飽和度の影響 図

1

3

はせん断弾性係数と飽和度の関係を各ヒズミレベ ルに対して示したものである。図から飽和度の増大 l乙伴 なってせん断弾性係数の値は低下し，また，飽和度による影 響はひずみが小さなものほど著しいことがわかる。図 i乙は 2500 2000 震 U 、 ~15 凹 (!) 500 。 係 日 関 の 目 度 n H H 1 a エ 小 B 何 飽

﹂と

計 F U 刊 一 航 係 印 性 弾 。 断 5 ン o セ

。 ‘

u 図

0

.

.

{ 同 船 山 山 中 ・ = 0，4 0，3

ー

-

r

.

一

一

ー

(kg/c:m1) 図

1

4

減少率と初期拘束庄の関係

2

6

6

奥 村 哲 夫

1

例として

σ

0 =3.

O

k

g

/

c

m

'

の結果を示したが，他の拘束 圧においても同様の傾向が認められた。図

1

4

は各々の拘 束圧の下で得られた飽和度

Sr=55.3%

と93.0%のせん断 弾性係数の値を比較するために，減少率(1-

~sr三里ニ旦

Gsr=55.3 ， Sr=55.3%のGの値比対するSr=93.0%のGの減少率) と初期拘束圧の関係を示したものである。乙の図から， 初期拘束圧の増大lζ伴なって減少率は減少している乙と がわかる。さらに，同一拘束圧においてヒズミレベルが 大きなものほど減少率は高くなっている。 以上の結果から，せん断弾性係数i乙対する飽和度の影 響は，ヒズミレベルおよび拘束圧によって異なってくる ζとが知れる。 (e)せん断弾性係数に対する強度の影響 一般にせん断弾性係数は土の固さと密接な関係にある と考えられる。このことは，土の特性，例えば飽和度， 密度等が異なっても強度的なパラメータを用いてせん断 弾性係数を整理すれば，その特性を考慮した関係が得ら れるであろう。 1000 500 叩 印

ー

ー

芯

ト

ー

図15 G/τfとセン断ヒズミ (r)の関係 図15は，飽和度および拘束圧が異なった条件の下で得 られたせん断弾性係数の値をその状態のせん断強度τfで 除し，乙れとせん断ひずみの関係をプロットしたもので ある。ここで，せん断強度τfはモール・クーロン式， τf

=c

十

σ

tanφから求めたものであり， ，C

o

は表11(.示し た値，またσは実験時の初期有効拘束圧σ。である。デー タにはバラツキがあるが，せん断弾性係数をG/τr-γ関係で 整理すれば，飽和度や拘束庄の影響を取り除いた形で表 わすととができると考えられる。なお図 lζは

，

H.B.Seed 他がまとめた数種類の飽和粘土の結果の平均値(実際に は，この平均値に対し::f:::50%のバラツキがある) も示 しているが，両者の結果はよく一致しており，粘性土の 一般的なせん断弾性係数の値を示しているものと考えら れる。 大 根 義 男 5。曲 醐 四 <.!) 100 50

3

f

-ー7i一一 (kg/cmZ) 図

1

6

セン断弾性係数と静的セン断強度(τ

f

)

の関係 図

1

6

は，せん断ひずみy=

2

X1

CJ4，

1

X

lO'および

5X

1

0

'

におけるせん断弾性係数の値を図

8

から求め，乙れ とτfの関係を示したものである。図から，異なった飽和 度および拘束圧で得られたせん断弾性係数とそのせん断 強度は両対数グラフ上で、直線関係にあり，との結果式 (2)が得られる。 G=A

・

τ

r

'

2) 2.5 G " A存n ， F ， ， p" ， ， ， ， ， ， ..0 -' ， __-0/ ，日回。~---~-戸市 0.5 2.0 5 0 1 1

1

=

!

ーーーー-'n-y - 一 一 一 吐 、 Y ー ー ト ー 図17 nおよびAの値とセン断ヒズミ (r)の関係 乙ζで，

A

， nの値はヒズミレベルによって異なり，図17 l乙示すようにせん断ひずみの増大に伴なってnの値は増 大し， Aの値は減少する傾向となる。 5.2 減衰比について 図18は30サイクル自の減衰比Dとせん断ひずみの関係 を示したものである。図 lζは飽和度，拘束圧によって異 なった記号を用いて示しており，図から，いずれの飽和 度の供試体においても，減衰比はせん断ひずみの増加と共 に増大しており，ひずみ依存性であるととを示している。 また，拘束圧の影響はほとんどみられないが，飽和度に ついては乙の影響が幾分認められる。すなわち，飽和度

不飽和粘性土の動的変形特性lζ関する実験的研究 15 __:Seed ，ldriss (1970) 2c n ~ 30 σ1"lokg/cm' 3.0， 5.0 o " 臼 @ み 国 11> A 包 &

。

15

。

4

0

え

LE ../ A

~γ

C 1 1 10 10-3 10 一一-r 図

1

8

j減衰比

(D)

とセン断ヒズミ(r)の関係 93.0%と77.2%の結果については減衰比の 11立にほとんど 差がみられないが，飽和 55.3%の場合の結果ーについては， 他の航と比較して 5 %程度低くなっている。また，この 傾向は他の戟荷凶数においても認められた。なお3 閃lこ はSeed， ldrissが

f

)，}案した飽和市ll士の結果も示してい るが，ハラツキの悩が大きいため本実験から得られた舶 はすべての範囲にあり，飽和粘土との比較はできない。 5目3V~Test と S-Testの比較 前項においては，第l階の載荷によって得られた結果 (以後， Vi s宮in~Test の結果と呼ぶ)について示した。 そして載荷回数が 300サイクノレ以内ではせん断弾性係数 および減反比はその影響をほとんど受けないことを示し た。こ乙では，第1段階以後の載荷によって得られたデ ータ(以後9 ζの結果を Stage-Testの結果と呼ぶ)を 整理し，得られた結果を Virgin-Testの結果と比較した。 2500 -'-':_二斗~ 九 1.885ql配 52000 " 30 σ k 9 / C m Z V T e s t 5 7 e s t 1.0 3.0 A Ll. 白 _5.0 (') 11000

"

'

園日 500 10一 句 10一一「一一 10-'

図19 V~Test と S~Test の比較 (A供試体)

図19は9 せん断弾性係数とせん断ひずみの関係を飽和 度93園0%のものについて代表的に示したものである。図 中の実線および，ぬりつぶした記号は図81ζ示した Virgin-Testの結果であり，乙れ以外の記号は各々の Stage-Testで、得られた 30サイクル目の他を示している。

2

6

7

図からわかるように， Virgin-TestとStage-Testの結 果には顕著な差はみられない。またこのことは他の飽和 度の給果においても認められた。 20 ￨巴rJl 臼

;

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ハ 量生w U 0 8 主主 ム，~ 0 .. u . r..@。 .K ω

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<);" 1 0 匂~.Æ" @ 3.0 J.弘 2 V-Test S.Test 日 ム 阻 包 5ト 5.0 ' よ 一 lxlO 5xl0 ])(10 2 0 V A 0 1 X 5 r

-図20 V~Test と S~Test の比較 (A供試体)

図20は減衰比について上記と同様な方法で整理レfこ結 果を示したものである。この図からも Vir耳in-Testと Stage-T目 的 結 果 lこは著しい椙異は認められない。 上記のように， Virgin-Testおよび Stage-Testのせん 断弾性係数と減衰上

u

こ関する実験結果はほとんど差が認 められなL、。このことは，今回同いたような不飽和試料 では Sta軒 e-Testを行なうことによって G~γ ， D~γ の 関係を簡単に求め得ることをポしていると言えよう。 6. まとめ 粘性土，特lζ不飽和粘性土のせん断弾性係数および減 史上七の測定は，ほとんどなされておらず9 その影響要因 は現在のとζろ明確ではない。本実験によって得られた 結果から，せん断神性係数と減哀比 l乙関する不飽和名lJ性 十一の特性をまとめてみると以下のようである。 1) Vir耳in-Testの結果，および Virgin-Testと

Stage-Testを比i絞した結果からは載荷回数の相異に よる影響はほと人ど認められない。また，このこと から， Stage~Testを行なうととによって， G~γ ， D~γ を簡単 l 乙求めてもよいと考えられる。 2) せん断弾性係数と拘束圧の関係は， G=K，σノ布iの 形で表わすことができる。そして， Kおよびmは飽 和度によって異なった

f

'uIを示す。 3) せん断弾性係数とせん断強度の関係は， G=Aτf で表わす乙とができる。この場合の定数 A およひ~n はγだけに依存した値であり9実験式は式 (11と比 較して非常に単純化した形となっている。 4) 減表比lζ対する拘束圧の影響は極めて小さい。し かし，飽和度l乙関しては幾分その影響があり，飽和 度が高い試料ほど減衰比の値は大きい。 以上，動的諸係数，特にせん断碑性係数およーび減衰定

2

6

8

奥 村 哲 夫 数についての実験結果を報告したが，この結果は本記要 のH フイノレダムの地震時の応答ならびに安定性に関する 研究"で報告したフィルダムの振動解析の中で反映され ている。 参考文献 1) 奥村，大根 (1975)両振り三軸試験機による飽和 砂の液状化について 土木学会中部支部研究発表会 2) 宮武，横山(1977)中里ダム現場起振実験につい て(その2) 第34回農業土木学会京都支部研究発表会 3) 奥村，大根(1978)

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性土の動的変形特性につい て 第13回土質工学研究発表会 4) 水資源開発公団三重用水建設所(1977)中里ダム 現場振動実験および解析 大 根 義 男

5) Seed. H. B and Idriss.1.M (1970)Soil Moduli and Damping factors for d yn amic response

analysis"， REPORT NO. ERRC 70-10

6) 石原研而(1976)土質動力学の基礎

7) Hara， A， Ohta， T. Niwa， M， Tanalくa，S and Banno，

T. (1974)

付 Shear Modu.lus and Shear Strength of

Cohesi ve soils

ぺ

Soil and Foundations， VoI，14，No.3

8) 大恨，建部，村瀬(1978)フィルダムの地震時の