凝結性状が硬化コンクリートのコールドジョイントに及ぼす影響

コールドジョイントの評価基準として透気係数10×10^-16m²に基づいて，打ち重ねる時のコンク リートの凝結状態（プロクター貫入抵抗値及びN式貫入量）が硬化体の打重ね面の透気性状（コ ールドジョイント）に及ぼす影響について検討した。

図 6.25と図 6.26に，暑中期における透気係数と貫入抵抗値の関係，ならびに透気係数とＮ式 貫入量の関係について示す。図中の赤点線は，コールドジョイントの評価基準を示している。ま ず，貫入抵抗値と透気係数の関係を見ると，暑中期の貫入抵抗値0.0N/mm²もしくは0.0N/mm²に 近い値において，一体打ちコンクリート以外の試験体の透気係数は 1.0～10×10^-16m²の範囲とな って，前述したトレント法透気係数のグレーディング上「悪い」の等級であった。また，「実験

Ⅰ」，「実験Ⅱ」ともに貫入抵抗値が1.0N/mm²以上の条件では，透気係数が 10×10^-16m²を超え る試験体が確認された。従って，硬化体の透気係数値をコールドジョイントの発生基準と考慮し た本研究の範囲では，JASS5の規定値0.5 N/mm²より若干大きい1.0 N/mm²の貫入抵抗値をコール ドジョイントの発生限界と考えられる。

Ｎ式貫入量と透気係数の関係は，打込み後初期には明確ではないが，全般的に良好な相関が認 められた。透気係数が 10×10^-16m²以上となった試験体の N 式貫入量の実測値は，「実験Ⅰ」で

は9.0～22.0mm，「実験Ⅱ」では9.5～27.8mm の範囲である。N式貫入量30mm以下の条件で透

気係数が 10×10^-16m²を超える可能性が高いということから，コールドジョイントに対する N 式

貫入抵抗値の品質管理基準を30mmと考えても無理ないと思われる。

図 6.27と図 6.28に，標準期における透気係数と貫入抵抗値の関係及び透気係数とＮ式貫入量 の関係について示す。標準期の貫入抵抗値は，先打ち時間と打重ね時間間隔に関係なく，いずれ の試験体でも0.0N/mm²の貫入抵抗値であったが，透気係数は「実験Ⅰ」では0.2～60×10^-16m²程 度，「実験Ⅱ」では 0.3～97×10^-16m²のように非常に広く分布した。N 式貫入量は，暑中期と比 べて貫入量が高い範囲から透気係数の変化が生じた。

本研究でコールドジョイントの発生限界と想定した1.0 N/mm²の貫入抵抗値と30mmのN式貫 入量を考慮すれば，貫入抵抗値1.0 N/mm²以下，N式貫入量 30mm以上の条件で透気性状が悪く なった（三角の凡例）。コールドジョイントが発生したと仮定される試験体は，「1.5-3-0.5」と

「1.5-3-1.5」であるため，先打ちコンクリートの練混ぜから4.5時間が経過した時点で打ち重ねた

ことを意味する。標準期の打込み関連規定時間（練混ぜから打込み終了までの時間：2時間 + 打 重ね時間間隔：2.5 時間）を満足したが，結果的に硬化したコンクリートの品質が悪くなったた め，標準期において，コンクリート打込み関連規定時間内であっても，できるだけ早く打ち重ね ることが望ましい。なお，JASS5で打重ねの目安としている0.5N/mm²の貫入抵抗値は，本研究で 想定した標準期環境においては適用しにくいと考えられる。

実験Ⅰ 実験Ⅱ 図 6.26 暑中期における透気係数とＮ式貫入量の関係

実験Ⅰ 実験Ⅱ 図 6.25 暑中期における透気係数と貫入抵抗値の関係

実験Ⅰ 実験Ⅱ 図 6.28 標準期における透気係数とＮ式貫入量の関係

実験Ⅰ 実験Ⅱ 図 6.27 標準期における透気係数と貫入抵抗値の関係