H形鋼、角形鋼管の圧縮実験
角形鋼管柱・H形はり接合部の局部破壊 : 角形鋼管柱溶接接合部の実験的研究 1
... In the steel structures consisted of RHS-columns and H-beams, it is important to proportion the details of connections, which should have sufficient load carrying capacity and appropriat[r] ...
10
角形鋼管横補強RC柱の耐震性能評価法に関する研究 [ PDF
... 図 -3 に、実験結果を式（6）で除したものと軸力比、 柱断面寸法との関係を示す． 軸力比に関しては明確な相 関関係は見られないものの、 柱断面寸法に関しては図に 示すような相関関係が得られたので、回帰分析を施し、 式（6）と組み合わせて以下の式（7）を提案式とする． νc = 1 25 1 18 . ( . − D / 568 ) exp( ⋅ − f c ' / 65 ) ...
4
コンクリート充填鋼管構造の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... では，定着板で の支圧破壊後，コーン状破壊により耐力低下し， D(支圧 破壊 ) では，支圧破壊後，鋼管がはらみだし，荷重の増 減を繰り 返しなが ら徐々に 鉄筋が抜 け出した ．以上よ り，鉄筋の抜け出し量は，付着や定着長さと鋼管形状に 影響されており，定着長さが短いほど，また，円形より も角形の方が抜け出し量が大きく破壊様式も異なる． ...
4
角形断面を有するCFT短柱のせん断性状に関する実験的研究 [ PDF
... の中間的な性状を示すと考えられる S 試験体はすべて実 験耐力が終局せん断耐力を上回っており，平均で 8% 程 度，過小評価している． 本試験体はずれ止めを有しておらず，アーチ機構で仮 定した圧縮束より浅くなる可能性があり，これにより耐 力評価の精度が大きくばらついたものと考えられる．耐 力評価にあたっては，ダイアフラムを有する試験体で同 ...
4
コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁のダイヤフラム補強型接合部の耐力と変形性能に関する研究 [ PDF
... H形鋼梁 のダイヤフラムで補強された柱梁接合部が地震荷重を受 けるとき，梁フランジの軸力は，圧縮力はコンクリート があるために問題ないが， 引張力は柱鋼管壁を容易に局 部変形させる．このため，接合部の最大荷重は変形がか なり進んだ後に発現される．また，接合部が剛であると き，梁に変形が集中して早期に破断する可能性がある が， ...
4
梁が偏心して取付く外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部の耐力算定法 [ PDF
... P- 鋼管局部変形 u 関係の接線剛性が初期剛 性の 1/3 となるときの荷重と定義する . 荷重−変形関係の有限要素解析結果と実験結果を図 2 に示す .... 鋼管角部を R 形状にモデル化した溶接部付き モデルは最も実験結果に近い . 試験体 No.1,5,9, およ び No.10 ...
4
正方形鋼管と直線型帯筋で二重に横拘束したコンファインドコンクリートの圧縮性状に関する実験的研究: University of the Ryukyus Repository
... The axial maximum compressive strength and stress-strain curves on the basis of calculations using the known equations proposeJ by Mander or Sakino et al. are discussed and compared with[r] ...
15
2軸偏心圧縮力を受ける角形CFT長柱の耐力評価法 [ PDF
... 津田，松井，藤永らは，1軸曲げを受ける CFT柱に対 して精度良い耐力評価式を提案している 1) ．円形鋼管を 用いた CFT 柱では，残留応力の影響を考えなければ方 向性は無いと考えられ，1軸曲げを受ける場合の設計式 を用いれば問題は無い．角形鋼管を用いた場合は，たと え正方形の鋼管を用いた場合でも2軸に関する曲げが耐 ...
4
段差を有する外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部パネルの力学的挙動 [ PDF
... 松尾真太朗他 ： 分割外ダイアフラム形式角形鋼管柱H形断面梁接合部の部分架構実験，日 本建築学会構造系論文集，vol.75，第 648 号，pp.425-433，2010.2. 田渕基嗣他 ： 水平荷重時における角形鋼管柱・H形はり接合部の耐力評価－角形鋼管柱溶接 ...
4
2方向加力を受ける外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部の弾塑性挙動 [ PDF
... l の梁回転角 q bl に占める割合を示 す．最初に q bl =0.50，3.00（%）となる時の梁回転角に 対する局部変形角の比を示している．なお，本実験の局 部変形の計測方法は，接合部の回転や外ダイアフラムの ...
4
鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... ) の利点と し て ， 高 強 度 ・ 高 靭 性 化 や 無 耐 火 被 覆 で 設 計 で き る こ と な ど 挙 げ ら れ る ． さ ら に ， 内 蔵 鉄 筋 に よ り 応 力 が 伝 達 で き れ ば ， 柱 継 手 で は ， 鋼 管 の 溶 接 を 部 分 溶 け 込 み 溶 接 も し く は 無 溶 接 に ， 柱 脚 で は ， ベ ー ス プ レ ー ト や ...
4
コンクリート充てん角形鋼管柱の耐火性能に関する実験的研究 : 定軸力下における加熱時挙動について
... Through these tests, information about the transfer characteristics of axial force from the steel pipe to the fi11ed concrete as well as the deformation characteristics and local bucklin[r] ...
9
角形鋼管通し柱・H形鋼梁接合部の新構法に関する研究 [ PDF
... 錘形の履歴を示したが， それ以降では高力ボルトの滑り が生じ，若干のピンチング現象を呈するようになった． 実験は装置の測定限界で終了した．No.5はR=6%でスチ フナの溶接部に破断が生じた．No.7 は紡錘形の履歴を 示し，R=6% 以上で柱に局部座屈を生じたが，R=8% 以 ...
4
角形鋼管柱・H形はり接合部の局部耐力推定式 : 角形鋼管柱溶接接合部の実験的研究2
... The paper examines the local failure of welded RHS-column to H-beam connectiens with exterier diaphragm in rigid steel frames.. Based on a number of simplifiecl model test resutt[r] ...
11
鉄筋内臓コンクリート充填角形鋼管柱脚の繰返し弾塑性挙動に関する実験的研究 [ PDF
... 実現できるため，曲げ耐力，せん断耐力および回転剛性 の増大による力学性能向上，②ベースプレート寸法やア ンカーボルト量の低減あるいは省略による施工性向上が 挙げられる．本研究では，繰返し弾塑性挙動を調査し， 終局曲げ耐力評価式を提案する．さらに，ベースプレー トにおける孔形状に改良を加えた試験体を新たに設計 ...
4
弦材に角形鋼管を用いたトラス柱の曲げねじれ座屈に関する実験的研究
... Hewever, the web members may ,cause local deformationsr in the flat plate elements ef rectangular tube chords around the connections, which might reduce the buckling st'rength'. ･Therefo[r] ...
8
目 次 要旨 3 1. 緒言 背景 技術的課題 目的 5 2. 大径厚比の鋼管の構造性能 試験体 載荷実験 実験結果 考察 9 3. 大径厚比の鋼管に適用可能なM-Φ 関係算定法の検討 道示 Vの鋼製橋脚
... 荷重の低下が認められた．最大荷重時の鋼管基部圧縮側 のひずみは約10000 μであった．図-2.1に示した通り，鋼 材のひずみ硬化は20000μ程度から生じている．最大荷重 時の鋼管基部圧縮側のひずみは鋼材のひずみ硬化が発揮 ...
20
定軸力のもとで繰返しせん断力を受けるコンクリート充てん角形鋼管短柱に関する実験的研究(梗概)
... the concrete filled steel tubular columns, subjected to constant axial force and monotonic N shearing force S},.. (5) Hysteretic behavior of columns failed in flexureM..[r] ...
11
コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁の接合部の耐震性能に関する研究 [ PDF
... H形鋼梁 のダイヤフラムで補強された柱梁接合部が地震荷重を受 けると， 梁フランジの圧縮力に対してはコンクリートが あるために耐力上問題ない．ところが，引張力に対して は， コンクリート充填のためにダイヤフラムに孔を設け る必要があるため， 柱鋼管壁を容易に局部変形させる場 合がある．また，ダイヤフラム寸法を大きくしたり，孔 ...
4
K004_H形鋼
... ③ 圧縮用有効断面積および有効断面係数は､表 1 に示す幅厚比（ FC ）範囲内を有効として計算しています。 圧縮用有効断面積は柱の幅厚比、有効断面係数は梁の幅厚比の規定値より算出しています。 ④ i ：圧縮フランジと、はりせいの 1/6 とからなる T 形断面のウェブ軸まわりの断面二次半径。 ⑤ ...
38