柱接合による低減係数(他の耐力壁と組合せによる影響)
2方向加力を受ける外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部の弾塑性挙動 [ PDF
... 5.2 外ダイアフラムの応力分布状況 図 11 に図 10 に示す測定位置における降伏耐力時の外 ダイアフラムの応力分布を示す．凡例は図 9 に準ずるも のとする．図より，加力条件・接合部と梁の強度比に関 係なく鋼管角部に応力集中する傾向が見られる．外側の 引張応力負担領域に大きな差は見られない．直交梁側で ...
4
環境負荷低減に向けた低温接合技術
... あ ら ま し 今回，新たに低温ではんだ付けが可能な錫（Sn）-ビスマス（Bi）共晶はんだ合金にアンチ モン（Sb）を0.5 mass％添加することにより，高ひずみ速度域での延性および落下衝撃に 対する破断寿命の向上に成功した。本はんだ合金は，Sn-Sb化合物が固相から分散析出し， 凝固組織を微細化する性質を持っており，Sn-Bi共晶はんだの大きな欠点であったぜい弱 ...
8
コンクリート充填鋼管柱梁接合部における鋼管とコンクリートとの応力伝達能力 [ PDF
... 2.2.3 ダイヤフラム付き試験体 ダイヤフラム付き試験体［図 1(b)］では，鋼管とコ ンクリートとの付着と機械的すべり止め効果の 2 つの 項目を同時に検証する．付着の検証は試験体のダイヤフ ラム下部で行う．つまり，付着強度とは軸荷重が小さな 段階で発現するので，ダイヤフラム直下は鋼管と充填コ ンクリートが一体化しており，試験体下面では鋼管のみ が支持された条件となる．この「平押し試験」では，鋼 ...
4
柱梁接合部の局部変形を許容した角形CFT骨組の耐震性能に関する研究 [ PDF
... 角形CFT柱に対する 接合部耐力について河野等が提案する接合部耐力の予測 式 1) の検証，および既往の研究 2),3) による予測式との比較 を行った 4) ．また，外ダイヤフラム形式の簡略な骨組解 析用モデルを考案し，接合部の耐力と変形を計算した． これによって， かつ梁端部が破断する前に接合部が降伏 し， ...
4
コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁のダイヤフラム補強型接合部の耐力と変形性能に関する研究 [ PDF
... 4-3. 破壊状況 写真１に示すように破壊状況は， 全ての試験体がダイ ヤフラムと柱鋼管を接合する溶接部分に亀裂が生じて耐 力に至り，柱鋼管が破断した．これに対して，同じ材料 寸法の柱・梁フランジモデルの単純引張試験結果では， 梁破断型では梁が破断した．つまり，十字形骨組試験体 の方が接合部が破断し易いと言える．この理由は，一つ ...
4
第 14 章柱同寸筋かいの接合方法と壁倍率に関する検討 510
... 14.5 考察、今後の課題 2-90C は壁倍率 5.0 倍以上となったが 1-90C は満たさない結果となった。 1-90CはP 1/120 一方、2-90C は Pu*(0.2/Ds)で決定しており、柱中央部の座堀による断面欠損の減少 と柱頭部を梁に大入れすることで最大荷重及び塑性率を上げると思われ、低減係数α ...
8
博士学位論文 低誘電率絶縁膜デバイスの超微細ピッチ接合法における 接合部および下部配線層の応力低減に関する研究 久田隆史 2013 年 12 月 大阪大学大学院工学研究科
... 3D-IC パッケージの研究では，有機基板の上にシリコンインターポーザ，ミドルチップ，トップチッ プを積層する構成で，トップチップの厚み，ミドルチップの積層数，インターポーザの厚み，接合部 の機械的特性が，チップの反りと接合部の応力に与える影響を解明した． トップチップの厚みを 100 µm から 725 µm まで変化させるといずれのインターポーザ厚みとの組み合わせでもトップチップのコー ...
110
柱梁接合部の局部変形を許容したCFT多層ラーメンの弾塑性挙動に関する研究 [ PDF
... 3. 2接合部パネル要素 接合部パネル要素は，図−5に示す剛な部材と弾塑性の 斜材で構成した． また，図中の○で示した部分はピン接合， ●は剛接合である．接合部パネル要素の斜材は図−6に示 すように，図中の a が柱の径の 1/1.15 となるようにしてい る．この値は実験的に求めた数値でありコンファインド効 ...
4
鋳鉄製金物を用いた柱梁高力ボルト接合構法に関する実験的研究 [ PDF
... すように金物は鉛直プレート，水平プレート，引張ボ ルト接合部，リブからなり，4 つの金物を組み合わせ ることで角形鋼管を一周するようになっている．鉛直 プレートは鋼管柱と接し，摩擦と支圧によって柱と金 物間の応力伝達を行う．水平プレートは H 形鋼梁の フランジと接し，ボルト孔が 3 つずつ設けられてい る．引張ボルト接合部は金物を取り付ける際に，隣り ...
4
段差を有する外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部パネルの力学的挙動 [ PDF
... 実際の柱梁接合部では柱の両側に梁が取り付く場合が 多く，梁よりも接合部パネルの方が相対的に弱い場合 も多いため，接合部パネルも含めた接合部設計法を確 立する事が重要である．柱の両側に取り付く梁のせい が同じ場合は，文献6)～8)で外ダイアフラム形式の接合 部パネルの耐力・変形性能に関して検討されている ...
4
床スラブの付いた外ダイアフラム形式柱梁接合部の力学的挙動 [ PDF
... 竹内 卓也 1.はじめに 1995 年兵庫県南部地震をはじめとする大地震において， 鋼構造建築物の柱梁接合部に甚大な被害が生じた．その被 害の低減策として，分割外ダイアフラムなど，これまでに 多くの研究，提案がなされてきた．外ダイアフラム形式柱 梁接合部は柱内部に突起物が存在しないため，コンクリー ...
4
Meoirs of Akashi Natioal ollege of echolog No.48 (5.1) ル化と評価式の妥当性について検討する. 柱脚接合部の曲げ実験.1 試験体 試験体は, 幅が 6, 厚さが 15 で材長 6 の構造用 LVL( 曲げヤング係数区分 11E, 水平せん断性能
... これまでは主に柱−梁接合部について報告を行 ってきたが，本報では，ラーメン構造を構成するた めに必要な柱脚接合部について報告する。2 章で柱 脚接合部の曲げ実験を通して柱脚接合部の回転剛 性や曲げ耐力の評価を行う。3 章では柱脚接合部の モーメント抵抗要素をバネに置換したモデルより， ...
6
強震下におけるCFT多層骨組の柱梁接合部局部の最適設計法に関する研究 [ PDF
... 3 ) 孫玉平，崎野建治，吉岡智和：直線型横補強筋により拘束された高 強度 RC 柱の曲げ性状，日本建築学会構造系論文集，第 486 号，pp.95- 106，1996.8 4 ) 河野昭彦，松井千秋，村井望：コンクリート充填角型鋼管柱と H 型 鋼梁のダイヤフラム補強型接合部の局部変形に対する荷重－変形関 係モデル，鋼構造論文集 第 5 巻 第 1 7 号，p p9 3 － 1 04 , 1 ...
4
コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁の接合部の耐震性能に関する研究 [ PDF
... 試験体概要 柱・梁フランジモデル試験体は，図 1のように，外径 ...ンジおよびダイヤフラムで構成されている． 接合形式は 4種類で，外ダイヤフラム形式が 2種類，通しダイヤフ ラム形式，無補強形式であり，通しダイヤフラムは，ダ イヤフラムに円形の孔が空けられている． 柱鋼管の材質 は STK400，梁フランジは SM490，コンクリートの設計 基準強度は ...
4
城跡公園によるヒートアイランド低減効果の数値モデル解析
... 川が存在する．こちらの球磨川の場合にも八代城域で発生し ていた発散的気流変化を起こしたと考えられる海風のメカ ニズムに当てはめると， 太陽が昇り日射の増加に伴って八 代城跡周辺部にある空気は球磨川上空にある空気よりも早 く暖められ，密度が低くなり上昇気流を生じ低気圧になる． 反対に球磨川上空では八代城周辺部よりも気温が低く，密度 が高くなることで高気圧を形成する．よって球磨川上空の高 気圧から八代城周辺部の低気圧へ向けて風が吹くと考えら ...
8
梁が偏心して取付く外ダイアフラム形式角形鋼管柱梁接合部の耐力算定法 [ PDF
... 図 8 同方向荷重として 境界条件の設定 力関係を示す .a/D=0.4 以下は既往研究のリング形外 ダイアと同等の性状を示すが ,a/D=0.4 以上では偏心 率が大きいほど降伏耐力が低減する傾向にある . 図 11 に示す荷重−局部変形関係によると偏心率が大 きいほど , 出寸法の増大による降伏耐力の上昇率が低 くなる . 図 12 に示す荷重−局部変形関係によると出寸 ...
4
FEM解析を用いたスラブ付き外ダイアフラム形式柱梁接合部の力学的挙動に関する研究 [ PDF
... 図 1 に外ダイアフラム詳細，図 2 に床スラブ付きの 試験体，表 1 に試験体一覧を示す．試験体はすべて外 ダイアフラム形式のト字形部分架構試験体であり，実 験変数は床スラブおよび充填コンクリートの有無とす る．柱，梁，外ダイアフラムの鋼種および形状は全試 験体に共通であるが，床スラブ付きの試験体 V-S およ び C-S に関しては直交梁（BH－300×120×6×12） を設け，文献 ...
4
組立ブレ接合部 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達
... 集成材 柱 梁 合わせ柱梁モーメント抵抗接合部は、柱と梁のいずれか一方を２枚としもう一方の材を挟み込んで、パネ ルゾーンの側面から多数の接合具を打ち込んで固定する方法である。鋼板挿入式などに比べて金物を少なく することができ、鋼板と木材の先穴の誤差が避けられない鋼板挿入ドリフトピン等に比べ、現場で穴あけし ...
27
3 高強度耐力壁 3 高強度耐力壁 3.1 基本設計 以下は 柱の横架材 ( 土台 桁など ) へのめり込み変形 強度が無視できる場合の設計法である 柱の横架材へのめり込みが無視できない場合は これらを考慮した解析が必要である なお 靱性による低減係数 K d を別途求める必要がある チェック項目
... くぎ 2 列 @75mm 仕様では、3 体中 1 体は、くぎ接合部が破壊し、それにともなって柱頭仕口が破壊した。この試験体 の柱頭接合部では羽子板ボルトを使用していなかった。残りの 2 体（羽子板ボルトを取り付け）は、くぎ接合部が破壊し、 引き続いて中央柱又は胴つなぎが割裂した（ 図 3-10 ）。 くぎ 2 列 @50mm ...
8
定着板付き内蔵鉄筋を接合材として用いたコンクリ－ト充填鋼管柱梁接合部の力学性能評価 [ PDF
... コーン状破壊耐力については，文献 4) で提案されて いる， Mohr-Coulomb の破壊基準に基づく極限解析によ る評価法に則るものとする．定着板支圧破壊耐力につい ては，定着部周囲の鋼管およびコンクリートの拘束を考 慮した耐力式を新たに導出するものとする．耐力式の導 出に際して，定着板近傍のコンクリートの応力状態を図 4 のように仮定する．コンクリートには引抜きによる支 圧応力 s b ...
4