接合部の強
強震下におけるCFT多層骨組の柱梁接合部局部の最適設計法に関する研究 [ PDF
... ，接合 部 パ ネ ル の変 形 が大きく，そのため， の値によらず，全ての骨組 において ，梁端 部に 損 傷集 中 は発 生 して い ない ． ここで，図 1 1 （b ）の実験結果に接合部局部変形 が含まれている可能性及び改訂 C F T 指針の簡易モ デル変 数 に 安 全率 が 含 ま ...
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外側耐震補強コンクリート接合部のせん断抵抗要素に関する基礎的研究
... 5 Effect of some factors on shear strength of placing joint 思われる。また、既存・補強接合部の最大せん断耐力は、 いずれもせん断設計耐力よりもかなり大きな値を示し、 かっその差は既存・補強接合面の凹凸およびアンカ一筋 の埋込みが深くなるに従って増大する傾向にあるが、こ れは、せん断設計耐力に関する計算[r] ...
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H形鋼強軸交叉形柱・はり接合部の弾塑性せん断変形挙動評価法に関する研究 : その1 柱・はり接合部の抵抗モデルについて
... The results of this comParison are discussed and summarized in' this paper, and it has been concluded that the modeling for resistance, of the panel zone and the frame action surrounding[r] ...
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鉄筋コンクリート造柱はり接合部補強法に関する実験的研究 : その1 はり主筋の接合部からの抜け出しとはり端塑性ヒンヂの変形機構について
... For example, in one specimen, longitudinal bars of beams going thrpugh the joint were welded to stirrups ses in the joint,, "-rhile in another specimen, longitudinal bars o[r] ...
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付着良好な梁降伏型RC内部接合部の必要せん断補強筋量
... The current New Zealand code for concrete structures requires that the horizontal shear reinforcement within a beam column joint must carry the total joint shear force unless the axial f[r] ...
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パネル接合部の損傷に着目したステンレス鋼製パネルタンク強度の検討
... 結言 今回，様々な振動を与えた際にパネル接合部がど の程度開くかを測定した.そして，動水圧など の因果 関係を調べることにより，ステンレス銅製ノミネノレタ ンク破損のメ カニズムに ついて検討を行った.本実 験の結論を以下に示す.[r] ...
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箱形断面柱-H形断面はり接合部のダイアフラム補強に関する研究 : 接合部降伏耐力の評価
... 3) For cQnnection reinforced with outer diaphragm (or outside stiffening ring),,calculated yield strengths by. the formula of Eq'[r] ...
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竹パラレルストランドンバーによる接合部の回転剛性について（PDF）
... PSL 接合部の荷重－鉛直方向の変形量曲線の一例を 図 8 に示した．同図の第一象限が引張側、第三象限が圧 縮側である。繰返し試験では鉛直方向の変形量が小さい 範囲でスリップが認められるが、接合部の回転角 1/30 rad （鉛直変位で ...PSL ...
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H形鋼強軸交叉形柱・はり接合部の弾・塑性せん断変形挙動評価法に関する研究 : その2 実用的な評価方法に関する検討
... However, to establish a practicaL evaluation which can always giye good agreement with experimental results, it is nessesary to take the influence of the stiffene[r] ...
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電子部品はんだ接合部の熱疲労寿命解析
... １．まえがき 近年，自動車にも多くの電子機器が用いられる ようになってきた。電子機器には，抵抗やコンデ ンサーなどの電子部品をプリント回路基板に接続 するのに，はんだが多く使われている。電子部品 と回路基板は多くの場合熱膨張係数が異なるた め，機器に温度変化が負荷されると部材間に熱膨 張差が生じる。この熱膨張差による変位 ( ひずみ ) が構造強度上最も弱いはんだに繰り返しかかる ...
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組立ブレ接合部 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達
... 木栓φ 18 タイプは、回転剛性、降伏モーメントともに非常によく推定できている。ビスタイプは、降伏モー メントの計算値がやや高いが、剛性や終局モーメントはよく一致している。柱 - 梁のめり込みのみに期待し た接合具なしタイプは、剛性、降伏モーメント、終局モーメントのいずれの計算値も実際の値より低く出て ...
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定着板付き内蔵鉄筋を接合材として用いたコンクリ－ト充填鋼管柱梁接合部の力学性能評価 [ PDF
... 提案する接合構法の概要を図 1 に示す．本構法では溶 接の避けられない柱梁接合部に普通鋼， CFT 柱材に超 高強度鋼管を用いており，内蔵鉄筋を介して接合される． 図 1 に示す固定用金物は，内蔵鉄筋の固定ならびに施 工時の角形鋼管柱設置の容易さを踏まえて考案したもの ...
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鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... ) の利点と し て ， 高 強 度 ・ 高 靭 性 化 や 無 耐 火 被 覆 で 設 計 で き る こ と な ど 挙 げ ら れ る ． さ ら に ， 内 蔵 鉄 筋 に よ り 応 力 が 伝 達 で き れ ば ， 柱 継 手 で は ， 鋼 管 の 溶 接 を 部 分 溶 け 込 み 溶 接 も し く は 無 溶 接 に ， 柱 脚 で は ， ベ ー ス プ レ ...
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凌震構造接合部の力学特性 [ PDF
... 30-3 クで制御した． BWSB1 試験体 については，第 13 層締め付け時 に鉄骨ラチス梁の下弦材を配置 して，他の水平補強要素のプレ ートと同様に締め付けて固定し， 最上層の第 18 層を締め付ける ときに鉄骨ラチス梁の上弦材を 配置して他の水平補強要素のプ レートと同様に締め付けて固定 した．その後鉄骨梁部分に斜材 を配置して ...
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偏心梁付き外ダイアフラム形式柱梁接合部の耐力評価 [ PDF
... 4. 有限要素法解析 4.1 解析概要 図 9 に解析モデルを示す．解析には汎用非線形解析 ソルバーMSC.Marc2017 を用いる．8 節点ソリッド要 素を用い，対称性を考慮して 1/2 モデルとした．また， 材料特性は素材試験の結果を真応力―等価塑性歪関係 に換算して得る．ポアソン比は 0.3 とし，塑性域にお ける構成則は，von Mises の降伏条件と等方硬化則に ...
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コンクリート充填鋼管構造の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... 4. 1 試験体 試験体一覧を表 4に，試験体概要を図 7に示す．内蔵 する鉄筋の本数は 1 本と 8 本の 2 種類である．実験変数 は ， 鋼 管 形 状 ( 円 形 , 角 形 ) と 鉄 筋 ( 普 通 異 形 鉄 筋 ( S D 2 9 5 A ) , P C 棒 鋼 ( S B P R 9 3 0 / 1 0 8 0 ) ) と 定 着 長 さ (150mm, 300mm) であり，1 本内蔵 ...
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鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管接合部の開発および構造性能評価に関する研究 [ PDF
... 柱脚部における終局曲げ耐力は，R C 断面に全塑性状 態を仮定し，一般化累加強度式により求める( 文献 4 ) ． 3.2 降伏曲げ耐力算定法 柱脚部における降伏曲げ耐力は図 8 に示す応力状態 を仮 定し ，図 7 に示 す 算定 式 を用 い て 算定 す る． 継手部断面(R C 断面)の降伏状態を，角形の場合最外縁に ...
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コンクリート充填鋼管柱梁接合部における鋼管とコンクリートとの応力伝達能力 [ PDF
... 2.2.3 ダイヤフラム付き試験体 ダイヤフラム付き試験体［図 1(b)］では，鋼管とコ ンクリートとの付着と機械的すべり止め効果の 2 つの 項目を同時に検証する．付着の検証は試験体のダイヤフ ラム下部で行う．つまり，付着強度とは軸荷重が小さな 段階で発現するので，ダイヤフラム直下は鋼管と充填コ ンクリートが一体化しており，試験体下面では鋼管のみ ...
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7.0 はじめに 固相接合は第三の金属を使用せずに母材金属の融点以下の温度で合着を得る接合技術である 接合プロセスを補助するために外部の圧力と相対移動を伴うプロセスとすることも可能である 固相接合の種類としては摩擦 ( 撹拌 ) 接合 常温圧力接合 拡散接合 爆発接合 電磁パルス接合及び超音波接合が
... ールが継手を横断する方向に動けるようになる。ピンが前方に移動することによって、ピン前縁 部の特殊な形状によって可塑化した材料がピン（プローブ）の後縁側に押しやられ、そして、ク ランプ力と、そして、ツールのショルダー部とピンが発生する圧力によって両方の部材が圧接さ ...
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