H形鋼強軸交叉形柱・はり接合部の弾・塑性せん断変形挙動評価法に関する研究 : その2 実用的な評価方法に関する検討

1

論　 文】 UDC ：624

．

078

．

014

．

5 ：624

．

　

04 日本建 築 学 会 構 造 系 論 文 報 告 集 第 3B2 号

・

昭 和 62 年 12 月

H

形 鋼

強軸 交

叉

形

柱

・

は

り

接合部

の

弾

・

塑 性

せ ん

断

　　　　　　　　

変 形 挙 動 評 価 法

に

_関

_す

る

研

究

一

_その

₂

_実

_用

_的

_な

_評価

_方法

_に

_関

_{す る}

_検討

一

正 会 員

榎

本

憲

正＊ 　

1．

序 　前報1）_{で は柱}

・

_{はり接 合部を 構 成 す るパ ネル部 分 を せ} ん断場と仮定し， わ く部分 につ いて は， わ く部分隅角部 が集中的に曲 げ変形す る とい う考え方 を導入 して_柱

・

は り 接 合 部の抵抗機構 をモ デル化 し， 上

・

下 界の考 え 方 を 用いて， その妥当 性につ い て検 討 し た

。

　その結 果

，

本 論で導 入す る抵 抗モデル は柱

・

は り接 合 部の弾

・

塑 性せ ん断変形 挙 動に対す る実用的な評価方 法 を導くうえ に有効で あ る こ と が検証で き た が， 実験結果 に_良く対応す る評価方 法を導く た めに は柱

・

は り_部材の 剛 性や

，

パ _ネル部 分にお け る残 留 応 力の影 響を的 確に設 定 し

，

抵 抗モ デル に取 り入れ る必 要のあること が 認め ら れ た

。

　そ こ で

，

本 論で は柱

・

は り接 合 部の せん断 変 形 挙 動に 与え るこれ らの要 因に つ い て総 合 的に検 討を行い

，

パ _ネ ル_部分にお け る残留応 力や

，

柱

・

はり_部材の剛性

，

接合 部の形状の違いによ る 影 響につ いて は未知の パ ラ メ

ー

タ に し， 著者の入手した 既往の実験結果を基に重回帰解析 に よっ て設 定し た未 知の係 数 を求め

，

実 験 結 果に対 応す る変 形モデル を導くことを試み た

。

　そ の結果， 既往の実験結果に良く対応す る変形モ デル が得ら れ たの で

，

_{本 論}で はこ の_{結 果}を踏ま えて

，

_柱

・

は り接 合 部の弾

・

塑 性せ ん断 変 形 挙 動に対す る実 用 的な評 価方法に つ い て提 案 する。 　なお

，

本 研 究で は建 築 構 造 物におい ても最 も

一

般 的に 使 用さ れ て い るH形 断 面 材 同士による強 軸 交叉形 柱

・

は り接 合 部を対 象と して いる が

，

こ こ で は

，

柱 部 材が箱 形 断 面 材で

，

は り部 材がH形 断 面 材よ り な る内ダイア フ ラ ム_形式の_柱

・

は り接 合 部も含めて検討 を行っ た

。

　その理由は， は り フ ラン ジ か ら柱 部 材に対す る力の伝 達 機 構 が

H

形 鋼の場 合と大 差な く

_，

し か も

_，H

形 断 面 材 の場 合と同 様に_， 接 合 部が わ く部分 と わ く部分で囲 ま れ たパ _ネル部 分によっ て構 成さ れ てい るの で， こ の種の接 合 部 も

H

形 断 面 材 同 士に よ る柱

・

は り接 合 部の場 合 と 同 等に取り扱え ること がで き る と考え た か らであ る

。

　

2．

柱

・

は り接合 部抵抗 力の剛 性 評 価 方 法につ いて 　2

．

1 パ ネル部 分の せん 断 剛 性 　パ ネル部分 の剛性につ いて は， パ ネル部分 を純せ ん断 場 と仮 定し

，

柱フ ラン ジ とは りフランジ中心線で囲ま れ た範囲 をパ ネル部分の領域と 仮定し て， こ こで は その剛 性 を評 価する

。

　パネル部 分には

一

般に残 留 応 力 が 存 在す る

。

この残 留 応 力は パネル部 分のせ ん断 変 形 挙 動に影 響を与え る と考 え ら れ る が， 前報 1） で も述べ _{た ように そ の定 量的な取り} 扱い方は ま だこ れ か らの _研究テ

ー

マ _とい う段 階にあ る。 　そこで

，

実 験 結 果との対 応より決ま る残 留 応 力 影 響 係 数 （a。〉とい う もの を 考え

，

パネル部 分のせん 断 応 力 （τ。） は次 式で表される もの と仮 定し て こ こ で はその影 響 を評 価す る

。

　 　 　rp

＝

σ

1

−

（α．σ。｝ 2 ム／

T3・

…・

…・

……・

………・

…

_{（1 ）} 　た だ し

，

σ。：相 当応 力 　 　 　 　　ay ：降伏 応 力 　残 留 応 力の影 響 をこ こで はこ のよ う に評 価 し

，

パ _ネル 部 分のせ ん断 応 力 （τp）の挙 動は

Fig．1

に示す 5 本の直 線で近 似 的に表され るもの と仮 定 し， パ ネル 部分の抵 抗 モ

ー

メ ン ト（調 』）はこ の近似 化し た せ ん断応力 （Tp）に よっ て次式で求め ら れものと仮定して本論で はバ ネル部 分の_{耐 力}

・

_{剛 性}を評 価す る。 　 　 　ρ

M

ρ

三

堪 ρん。。んbC

・

・

一 ・

・

……・

・

…………・

……

（2 ） 　 　 　

h

。。

＝

H，。

−

t。t　 　

hbC＝

Hb。

−

tbi 　ただし_， t_ρ：パ ネル部 分の板 厚 零 大 成 建 設 （株）技術研 究所 　主席研究員 　 （昭和61年10月20日原 稿 受 理 ） tpu

匸

pb

【

_四

殷 　 　　　　Pgt Ptt Fig

．

1　：p

−　

7p　modeI 　 　 　 Ypb

−

1

　　　

P

一

₅₆

一

Architectural Institute of Japan

NII-Electronic Library Service Arohiteotural エnstitute 　of 　Japan

　 　 　 　

H

，。 ：柱 部 材の高さ

，

晦 ：柱フ ラ ンジの板 厚 　 　 　 　

H

． ：は り部 材の 高さ

，

tzar：はリ フ ラン ジの 　 　　 　 　　 板厚 　

2．

2　わ く部 分の 剛性 　前 報nで も述べ た よ うに

，

わ く部 分の抵 抗 力は わ く部 分の形 状か ら

一

義的に求まる もの で は な 〈

，

わ く部 分 周 辺 部 材の耐 力

・

剛 性な どによっ て異な っ て く ると考え ら れ る。 　そこ で

，

こ こ で は

，

わ く部 分 抵 抗 力に与える要因 と， その影 響につ いて_考え てみ る

。

　ま ず， わ く部 分 抵 抗 力に与え る第

一

の要因と し て は 柱

・

は り部 材の耐 力

・

剛 性の影 響が挙 げら れる。 これに つ い て は

，

前 報でも述べ たよ うに

，

柱

・

は り部 材の剛性 が極 端に違 う場 合で考 えて み ればその影 響 が 明ら か であ る。 　すな わち

，

柱

・

は り部 材の剛性が大きく

，

柱

・

はり部 材が最 後まで降 伏しない場 合には

，

柱

・

は り部 材に よる 拘束を受け る ため

，

接合部が せ ん断 変 形 することに伴 う わ く部 分の変 形は

，

わ く部 分 隅角 部の局 部 的な曲 げ変 形 にな るもの と考える こ_とができる。 　これに対して

，

柱

・

は り部 材の剛 性が小 さく

，

柱

・

は り部 材が接 合 部よ り早 期に降 伏する場 合 を考え て み る と， こ の場合に は， 柱

・

は り部材に よ る拘 束が小さいた め

，

わ く部分 を構 成す る柱フランジ部分 やダ イアフラム が曲 げ 変 形する割 合も 大 き く な り

，

わ く部 分の抵抗 力 と し て は， わ く部 分 隅 角部近傍の柱フ ランジ， ま た は， ダ イアフラム の抵 抗モ

ー

メ ン トに近く な る と考えることが で きよ う

。

　柱

・

は り部 材の影 響 をこ の ように考え て み ると_， 次 式 に示 す 柱

・

は り部 材の曲 げ耐 力 （。Mby）と

，

柱

・

は り接 合 部の降 伏 耐 力 （pMnv ）の比 （KbP＞がわ く部 分の抵 抗 力 （抵 抗モ

ー

メ ン ト〉に影 響 を与える もの と考え る こと がで き る。 　 　　KbP

＝

pMby ／plV（py

』

_………・

_…・

_…・

_{…………・}

_…・

_・

（3） 　ただし， 　pMby ：柱

・

は り部 材の曲 げ耐 力 内

，

小さい方の曲 げ降 　 　 　 　伏耐 力の値 pMpy ； ρ

Ms

ノ十Σ］

　

0

．

7（‘〃1働十‘〃！星）／

2 ・

・

・

・

・

…

　

（

3a

） 　 　 　 ‘

旨

1

，

4 　

ρ

MVt

＝

τ_ρytphcchbc

　　　 ＝

》圃 「σ stphcchbC ／V雪

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

（3b ） 　lM ／u

＝

＝

tZ ．（σu十2σr／

K

σ）／v曾

…

　

一一…

　

一

・

・

・

・

…

　（3c 　） 　、

M

ノ尸 、

Z

（σ u＋2・ウノK∂／、／写

………一 ……

（3d ） 　‘

Z

．＝ ：

Bc

／t＆／6

・

・

・

…

　

一

・

』

_・

_・

_・

_・

_・

_・

_・

_・

_・

_…

　

t・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　（3e ） ‘

Z

、：柱フ ランジ ま た はダ イアフラム の断 面係数で

，

　 　 柱部材よりもは り部 材の_曲げ耐 力の方が小さい 　 　場 合には柱フ ラ ンジ を， 逆の場 合には ダイアフ 　 　 ラム の値 を取る

。

L 　 　　置d＝ 　遮！十（tb」十2S ） 2

・

…・

・

………・

（3f ） 　 　　

Ka＝

1十π／2

一

θ／2

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　（39 ） 　 　σ。 ：引張 強さ

，

の ：破 断 時真 応 力 　 　 θ ：わ く部 分 隅 角 部の 開き角 度 （前報 Fig

．

3参 照） 　 　

S

：柱は りT継 手 補 強すみ肉 溶 接のサ イズ 　 第 2の要 因と し て は

，

わ く部分と パ ネル部分の剛性の 違いが挙 げら れ る

。

こ の要 因 もわ く部分 とパ ネル_{部 分}の 剛性が 極 端に_異な る場合で考え て み れば明ら か である。 　す な わ ち， わ く部分の抵 抗 力に比べ て パ ネル部分の抵 抗力が相 対的に大き く， 接 合 部に作 用 する力をパ ネル部 分が ほ と んど負担す る場合を考え て み る と

，

この場 合パ ネル部分 が純せ ん 断的に_変形 す るこ とによ る拘 束を受け て_， わ く部 分は主とし て_隅角部が曲 げ変形す ることにな る と考え ること がで きよ う

。

こ の よ うに考えると， わ く 部分の_{抵抗 力}は

，

わ く部 分 隅 角 部の抵 抗モ

ー

メ ン トに近 く な る と考えられ る。 　これに対して

，

パ _ネル部 分の抵 抗 力が小さ く， 接 合 部 せ ん断 力の大部分を わ く部分が負担する よ うな場 合 を考 えてみ る と

，

この場 合にはパ _ネル部 分の拘 束が弱い た め に

，

わ く部 分の変 形は隅 角 部の変 形のほか に_， ダ イアフ ラ ムや柱フ ラ ンジ が変形する割 合 も大き く な り， わ く部 分の抵 抗 力は隅 角 部が集中的に曲 げ変形す る場合よ り も 小 さ く な る と考 えること がで き る

。

　こ の よ うに考え る と， 次式 に示す わ く部 分の降 伏 耐 力 （。M．

一

調のと接 合 部の 降 伏耐力（pMev ）との比 （

K

。p）も わ く部 分の抵 抗 力に影 響 を与える

．

と考え ること がで き よ う

。

　 　　

KPP＝

（pMev

一

ρMyJ）ノρ』賜

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　∵

・

『

…

　

一

一

・

（4 ） 　 第 3の要 因と して は

，

わく部 分 近 傍の柱

・

は り部 材の フ ラ ンジ

，

および

，

ダイア フ ラ ム の曲 げ 剛性の大き さ の 違い が考え ら れ る。 　 すな わ ち

，

わ く部 分 隅角 部の曲 げ剛 性に対 して隅 角 部 周辺の_柱

・

はり フ ラ ンジや _{ダ イ}ア フ ラ ム の曲 げ剛 性が相 対 的に大きい場 合には

，

そ の拘 束 を受けて_， わ く部分 隅 角 部が集 中 的に

．

曲 げ変 形 する割 合 も相 対 的に大 きく な る ものと考えら れ る の に対 し， 柱

・

は り フ ランジ やダ イア フ ラ ム の曲げ剛性がわ く_部分隅角部の _曲げ剛性に比べて 相 対 的に小さい場 合には

，

柱フ ランジ やダ ィアフラムが 曲 げ変 形する割 合 も 大き く なる と考え ら れ るか らであ

’

る。 　そこで， 次に示す よ う な わ く部 分 隅 角 部 構 成 要 素 間の 曲 げ剛 性 比 （

K1

）も わ く_{部 分}の抵 抗 力に関係する もの と 考えること がで き る

。

　 　　κノ

＝

（

B

。〆 噺＋

B

。ブ tlノ〉／（

B

げ ‘汾

・

・

………

（

5a

） 　 または 　 　　 　＝ （

Bc

！

・

t

きノ十

Bdr’

tlr）／〔

Bc

！

・

t註）

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　（

5b

） の う ち小さい_値の方 　た だ し

，

一

₅₇

一

N工 工

一

Eleotronio _Library

HtTJ1

、

1 o

．

T　

・

　 　 　 e 　　O

．

OL　 　　　　　 　　　　 　　　e

．

06

　　　　　　

Tlzad

）

Fig

．

2

_Model　of　restoring 　

force

　ctiaracteristics 　of　frame　_part

　

Bc

！：柱フ ランジの 板 幅 　

tc1

：柱フ ランジ の板厚 　

Bdr

：ダイ アフ ラムの板 幅 　 tdr：ダイ アフ ラム の板厚 　この よ う に， わ く部分 の抵 抗 力は わ く部分 周 辺部 材の 耐 力

・

剛 性の違いに よっ て異なっ て く る もの と考え ら れ る が_， こ れ らの要 因 が わ く部 分の抵抗 力 に どの_{程 度 関}与 し てい る かにつ いて は明確で ない

。

　そこで

，

わ く部 分の抵 抗 力 （pM ！｝は

，

こ こ で設 定し た わ く部分抵 抗 力の上界 （tMfu ）と下 界 （躍π）の間に あ る と 考え， 前述し た

3

つ の要 因を組み合わ せ た次 式に示 す 抵 抗モ

ー

メ ン トで近似的に評 価で きる もの と仮 定する。 ρ筋

＝

Σ ‘

M

ノ

………・

……・

・

………・

・

…・

（6） 　 　 t

＝

1

．

4 　 　 　‘

Mt

＝

ltMn

十

C10

（lM ／u

−

‘M．∂K5｝ iKSYKSi31M （γ） 　 　 　

・

r・

・

・

…

　

r・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

r・

・

・

・

…

　

噛

…

　（6a ） ま た は 　 　 　cMr

＝C20

〔‘蒔鶏十‘砺 8｝κ霧翌

K

器2κ

323M

（γ） 　 　 　　 　 　 　　 　 　

・

…

　

一

一

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

一

・

・

・

…

　（6b ） 　ただし，

M

〔γ）：

Tri−Liner

でモ デル化し た わ く部 分 抵 抗 力の復 　 　 　　元 力 特 性 （

Fig．

2参照＞ 　

C

　

10〜C

　

13

，

C20 〜C23

：未 知の係数 　

3．

実用的な剛性評価 法に関する検 討 　 柱

・

は り接 合 部の抵 抗 力は前 章で示し た パ ネル部 分 抵 抗 力

G1

吻 と わ く部 分 抵 抗 力 （調 の と和 と考え ら れ るが， パ _ネル部 分の抵 抗 力 を算 出する上に必 要な残 留 応 力 影 響 係 数 （ar＞や， わ く部 分 抵 抗 力の算 出に必 要な未 知の係 数 （

C10 − C13 ，

　

C20 〜C23

_）に つ い て は実 験 結 果との 対応を調べ な け れば決定す ること がで き ない

。

　そこ で， こ こ では

，

著 者の入 手 し た 既 往の実験結 果に お け る最 大 耐 力と， その時のせ ん断変形角 （7max）を基に 最 小2乗 法に てこ れまで の実 験 結 果に最も良く対 応す る パ _ネル部 分の残 留 応 力 影 響 係 数 （a

，

）と わ く部分抵 抗 力に お ける未 知の係 数 （

C10 − C13

，　

C20 〜C23

）を求め る ことにす る

。

　しか し， 既 往の文 献で は わ く部分の抵抗 力を算 出す る 上に必要な柱と は り フ ランジ

T

継 手に おける補強 すみ肉 溶接の サ イ ズ （

S

）や， わく部 分 隅 角 部の開き角 度 （

e

），

一

₅₈

一

材料の真の破 断 応 力 （ar）が示さ れ て い な い と いう問 題が あ る。 　これは構 造 耐 力 上こ れ ま でほと ん ど 問 題 に さ れて い な かっ た た めに_， 既 往の実 験で は_測定さ れ な かっ たもの で あ る が

，

既 往の実 験 結 果 との対 応よ り実用 式を導こうと する た め に は で き る だけ実 情に近い値に設 定し てお く こ と が必 要で ある

。

　

そこで

，

これ ら の値につ い て_考えてみ ると

，

こ のう ち

，

補 強す み肉 溶接の サイ ズ （

S

｝につ い て は建築学 会の _「鉄 骨 工事 技術指針 」におい て最 低 値が示され_， かつ， 「鉄 骨 精 度 測 定 指針」に おい て製 作上の標 準 許 容 差が定め ら れ てい る

。

し か し

，

前 報で も示 し た よ うに_， こ の

S

_値 につ い て は か なりの バ ラツキ が あ るのが実 情であり， 板 厚が薄い場 合にはこ の_許容差の違い もわ く部 分の耐 力に 対して無 視で き ない影 響 を 与 えるもの と考え ら れ る

。

　また_， わ く_{部 分隅角 部}の_開き角 度 （θ）や材 料の真の破 断 応 力 （at）は建 築学 会規準や 日本工業 規 格 （

JIS

規 格） な どに よっ て規 定さ れて い ない _。 　こ の よ うに_， これ らの _値は

JIS

規 格 や 学 会の規準等 に よっ て明確に規 定さ れて いる訳で はな く_， し かも

，

そ の評 価 方 法 も確立 さ れて い る訳で は な い_。 　しか し

，

実 用 的 な結 果 を導く た め に はこれ らの値を設 定してお くこと が必 要であ る。 　そこで

，

前報に示し た著者の調 査結果 を基に

，

こ こ で はこ れ らの値を 次の よ うに設 定 す る

。

　 　 　

S ・

＝

4．6

＋

0，

24t

　 （

t

≦

35

　mm _） 　 　 　

S

ニ

13mm 　　　　　（

t

＞

35

　mm _） 　 　 　θ

＝

120度 　 　 　σ_！

＝

　25

．

6十1

．

72σb　　（ψ

＝70

％） 　ま た

，

既 往の文 献ではパネル 部 分の剛 性 評価に必要な 素 材の ひ ずみ硬 化 開 始 時の ひずみ（ε。

D

や

，

その時の 接 線 係 数 （

E8t

）， お よび， 引張 強さ に達す る までの伸び（εti） が示さ れてい ない ものが あ る。 　こ のεSt や εu

，

　

E

_、t の値は材 料の種 類や製 造 方 法の違 い_等に よっ て材 料ご とに異 なり

，

し かも

，

JIS

規 格に よ る規定 値もな く

，

そ の評 価 方 法も確 立さ れ ていない_。 　し か し

，

実 用 的な結 果を導く ために は こ の_値につ いて も あ ら か じ め設 定できる ことが望 ましい

。

　

そこで

，

既往の _実験 資 料に おい て Est や εu

，

　

Est

の測 定 値が示 されていない場 合

，

こ こで は

，

次の値を用い て 解 析 を行うことにす る

。

　 　 　εSt

＝

O

．

　Ol5

，

εu

＝0．15，

　

ESt＝

0

．

03　E 　既 往の実 験 結 果よ り， 最 小2乗 法で未知の係 数 （α r

，

C10 −

C13

，

　

C20 − C23

）を求め る場 合， 残 留 応 力 係 数 （α∂につ い て は_， あら か じ め設定してお くこ と が 必要 で ある

。

　ところ が， パ ネル部分に おける残 留 応 力につ い て は

，

パ _ネル部分を補強 し た場 合 と， 補 強し てい ない場合とで

Architectural Institute of Japan

NII-Electronic Library Service Arohiteotural エnstitute 　of 　Japan

異な っ て くるものと考え ら れ る

。

す なわ ち， パネル部 分 の補 強 方 法と し て は

，一

般に補 強 プレ

ー

トをわ く部 分 内 部に は め込み

，

補強プレ

ー

トをわ く部 分に溶 接し てパ ネ ル部 分 を補 剛す ること が行わ れ て い る が_， この_補強方法 の場 合

，

補 強 プレ

ー

トとわ く部 分の溶接は

，

わ く部分に よっ て拘束された状 態で の溶 接に な るた め， パ ネル 部 分 には

，

補 強して いない場 合よ りも大き な残留応力 が生じ る も の と考え ら れ る からで _ある。

　

そこで

，

こ こ で は補 強 プレ

ー

トをわ く部分内部に は め 込 んで パネル部 分を補 強し て い る場 合 （本論で は， この 補強を単にパ _ネル_補強と以 後 称 す ） と

，

補 強し ていない 場 合に分 けて考え

，

ar の値を次の よ うに設 定す る

。

　a

。

の 設定 値 　 （パ _ネル部 分 無 補 強の場 合 ） 　 　 　ar

＝

O

．

50

，

0

．

55

，

0

．

60

，



0．65，



0．

₇₀ 　（パ _ネル部 分 を補強してある場 合 ） 　 　 　ar

＝

＝

0

．

60_，

0．

65，



0．

70，



0．75，



0．

80

　な お

，

こ の αr につ い て は

，

パ ネル 部 分 残 留 応 力の 測 定 結 果と， 柱

・

は り接 合部の抵抗力の 下 界 値の検 討 結 果 を参 考に し て設 定し たもので あ る。 す な わ ち

，

パ ネル部 分 無 補 強の場合で の残留 応 力 測 定結 果le）_{を み る と}

_，

パ _ネ ル部 分の残 留 応 力は 0

．

2

−

O

，

7σ₃ という結果が得ら れて お り

，

この測 定 結 果 を本 論で導 入 した残 留 応 力 影 響 係 数 α r に換 算す る とO

．

　45より大きい値に な る こと と

，

柱

・

は り 接 合部の抵 抗 力の上

・

下 界を検 討し た結果1，_に よる と

，

柱

・

は り接 合 部の抵 抗 力の下 界 値は αr を

O．

8

に設 定することに よっ て得られ て い た の で_， αr の値は

0。

5−

0．

8の範 囲にある と考えて設 定 し た もの であ る。 　こ こ で は ar の値 をこ の よ う に設 定 し

，

著 者が 入手す る ことの で き た内 ダ ィアフ ラム形 式の_箱形断 面 柱によ る 柱

・

は り接 合 部 を 含む＋ の_字形柱

・

は り接 合 部58体と

，

T

の字 形の柱

・

は り接 合部

5

体の_計

63

_体の既往の実験 結 果2L3 ）

・

5団 ｝_{で の最大 耐力の値 を 用} い て重 回 帰解析を行 い

，

未 知の係 数 （C10

〜C13

，　

C20 〜C23

）を求め， 設定 値（α r）と得 ら れ た係 数 （

C10

〜C13 ，

また は

，

　

C

20〜C23

）よ り算 出し た接 合 部の 耐 力と実 験 結果 との 偏差 を 算 出 し

，

最も小さい偏 差が得ら れ る と き の残 留 応 力 影 響係数 （α，）と未知の係 数 （

C10 〜C13 ，

　C20

−

C23 ） の_値を求めてみ た。 その結 果は次の とお り である

。

　わ く 部 分の抵 抗 力 が （6a ＞式で表さ れる場 合 　 　 　ar

ニ0．

65 　（パ _ネル部 分 無 補 強の場 合 ） 　 　 　a。

＝

0

．

70 　（パ ネル部 分が補 強してある場合 ） 　 　 　

C10 ＝

0

．

298　 　 　 　

Cll ＝

0

．

393 　 　 　

C12 ＝− O．

896

　　　　　　　

C

　

13≡O．

329

　 　 　実 験 結果に対 す る変動 係 数 r＝

O．

0725

　わ く部 分の抵 抗 力が _（6b ）式で_表さ れ る場 合 　 　 　ar

＝

O

．

　65　_（パネル部 分 無 補 強の場 合） 　 　 　a，

’

！

O

．

70　 （パ ネル部分が補 強してある場合 〉

黒

　 　 　 Y 〔1）

Fig

_．

₃Relations　between_ρMexp／pMcaiA 　and γ．ux

　 　 　C20

＝

0

．

829　　　　　　　　

C21

＝

0．

272

　 　 　C22

＝−

O

．

536　　　　　　　

C13 ＝

0

．

266 　 　 　実 験 結 果に対す る変動係数 r

＝O．0746

　Fig．

3

はこの よ うに して得ら れ た耐 力 算 定 式の 内， よ り小さい_変動係数が得 られ た わ く部 分の抵 抗 力 を （

6a

） 式で評 価し た場 合の耐 力 算 定 式よ り得 られ る柱

・

は り接 合 部の _耐力算 定 値 （pM 。atA）と

，

著 者が入手し た既 往の実 験にお け る最 大 耐 力 （ρM。xp）の関 係 を示し た もの である

。

　これ を み る と

，

最 大 耐 力 時の せ ん断変形 角 （7max）の違

「

い に関 係 な く

，

耐力算 定 値 （

Pf

、atA）はいず れ も実 験 結 果 に良く対応 してい ること が認め ら れ る。 　ま た

，

同 図 を み る と1t 既往の実験に よ る最 大 耐 力 時の せ ん断 変形角は

0，

35− 25，

8

×

10

−

Zrad の範 囲に あ り

，

し かも， こ の 間の全域にわ たっ て ほぼ均 等に近い分 布に なっ ていること が 認 め ら れ る

。

　 この よ う に みてみ る と

，

こ こ で得ら れ た柱

・

は り接 合 部の_{耐力算 定式}は柱

・

はり接合 部の弾

・

塑 性せ ん断 変 形 挙 動を予 測す ることの でき る評 価 式に なっ て いるもの と み るこ と がで き よう。 　そ こで

，

著 者が入 手し た実 験 結 果 （試 験 体 数 63体 ） を基に

，

こ こ で得 られ た耐 力 算 定 式に基づ く変 形 挙 動の 妥 当 性につ い て調べ てみ る

。

　

Fig．

4は柱と は り部 材に極 厚の

H

_{形 鋼}を用いた著 者ら の実 験 結 果2｝

_，

な らびに

，

これ までに報告さ れ てい る代 表 的な実 験で得ら れ た接 合 部パ ネル部 分の せ ん 断変形 挙 動 を示し た もの である

。

　同 図に は こ こ で得られ た接 合 部 耐 力 算 定 式 （わ く部 分 の抵 抗 力 を （6a ）式で評 価し た場 合の算 定 式〉か ら得 られ る_変形挙動 も○ 印 付きの点線 （

Model

　

A

_）で示し てある

。

　これ を み る と， こ こ で得ら れ た せ ん断 変 形 挙動 は弾

・

塑性全体に わ たっ て いずれも実 験 結 果に良く対 応 して い ること が分る

。

こ こ では紙 面の関 係から代 表 的 な8体の 実 験 結 果との対 応の み を示し たが_， 著 者が 入手し た ほ か の _{実 験 結 果}に対して も 同様な結 果が得ら れて い る。 　し た がっ て

，

柱

・

は り接 合部の弾塑性せ ん断変形 挙 動 は

_，

わ く部 分の抵抗 力 を （6a ）式 で評 価し た接 合 部耐

一

₅₉

一

N工 工

一

Eleotronio _Library

T

-e[LEib le M 10 o 5De?cTeN]

lL

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2.0

71 ldl sp-timn

ac-E-behavierof panelzone between

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-60-s roCm #p-etan =w- IS]

le) lol op.thanm Comparisonef the inthis _paper IS

Architectural Institute of Japan

NII-Electronic Library Service Arohiteotural エnstitute 　of 　Japan

力算 定式に より近 似 的に予 測で き る もの と考え ら れる が

，

こ こ で採 用し た変 形モデル はパ _ネル部 分の抵 抗 力の 挙 動 を5本 直 線で， わ く部分抵抗 力の挙 動 を3本の直 線 で近 似 化し たもの で

，

柱

・

はり_接合 部の せ ん断 変 形 挙 動 とし て は 7 本の _直線に よ る変形モ デル に な っ て い て_， 評 価 方 法 とし て は必 ずし も簡便なもの と はい えない 。 　そ こ で

，

よ り実 用 的な評価方法を得る ために

，

こ こ で 得ら れ た変 形モ デル と実験 結 果との _{対 応 を}み て み ると， γ

＝

6％の時の抵 抗モ

ー

メン ト（謂γ

一

ex ）と

，

γ

＝

3海 の時の抵 抗モ

ー

メ ン ト（

M3

γ

。

t）の位置は

，

いずれも近接 し た位 置に あり_， し か も， γ＝ 1％ か ら 6％ない し3

7

。t まで の間の 変 形挙動は， γ

＝1

％の時の 抵 抗モ

ー

メ ン トと γ

＝

6％ない し

37

。tの 時の 抵抗モ

ー

メ ン トを結 ん だ_直線に_近く， この間の挙 動はこ の よ うな直 線で近 似 化 し て も大 差ない結果が得ら れ るよ うに見 受け られる

。

　 こ の よ うにみて み ると

，

柱

・

は り接 合 部せ ん断 変形挙 動はパ _ネル部 分が せ ん断 降 伏 するときの抵 抗モ

ー

メン ト と， 接合 部の せ ん断変形 角 （γ）が 1％ と

6

％

，

お よび

，

7pbに な る と きの 抵 抗モ

ー

メ ン トを結ぶ 5本の 直線で モ デル _化して も実用上の _大き な問題は生 じ ない もの と考え ることがで き る

。

　そこで， 柱

・

は り接合部の せ ん断 変 形 挙 動は こ の 5本 の直 線で モデル_化で き る もの と仮 定し

，

わ く部 分の抵 抗 力は 7本の 直 線によ る モ デル化の場 合と同 様に （6a ） 式ま た は

，

（6b ）式で表さ れ る もの と仮 定し

，

著者の入 手し た既 往の_{実 験結果}を基に_{重回 帰 解 析}に よっ て未 知の 係 数 （

C10 〜C13

， ま た は

C20 − C23

） を 求 め， 実 験 結 果 との変 動 係 数 を求めて み る。 　こ の_場合

_，

_{残 留応力 影 響 係 数 （}ar）につ いて はあら か じ め設 定し て お く必 要がある が

，

こ こ では取りあえず前の 解析と同じ値を設 定して

，

_γ

＝

6％ の と きのせ ん断 応 力 は 近似 的に 0

．

8

軌 で表 さ れる もの と 仮 定し て解析 を 行っ た

。

　こ の解 析に よっ て得ら れ た実 験 結 果に最 も良く対 応す る と きの 残留応力 影 響 係 数 （ar）， お よび， わ く部分抵 抗 力の_{未 知 係 数} （

C10 〜C13 ，

　

C20 〜C23

_）

，

な ら びに

，

その と きの_実験結果と の変動係数 （r）は そ れ ぞ れ次の と お り で あ る

。

　わ く部分の_{抵抗 力}が （6a ）式で表さ れ る場 合 　 　 　

C10 ＝0．124

　 　 　 　

C11 ；

O

．

988 　 　 　

C12 ＝

・

−

1

．

201　 　 　

C13 ＝

O

．

251 　 　 　a，

≡O、

65　（パ ネル部 分が無 補 強の場 合） 　 　 　at

＝

0

．

70 　（パネル部 分 が補 強し てある場 合） 　 　 　実 験 結 果変動 係 数 r

＝

・

O

．

0733 　 わ く部 分の抵 抗 力 が （

6b

）式で表さ れ る場 合 　 　 　C20

＝

0

．

709　　　　　　　　　

C

　21

＝

0

．

548 　 　 　C22

＝−

0

．

517　　　　　　　C　23

＝

0

．

256 　 　 　α r

＝0，

65　（パ ネル部 分が無 補 強の場 合 ） 　 　 　a

，

＝

O

．

70　 （パ ネル部分が補 強し て あ る場 合 ） 　 　 　 実 験 結 果に対す る変 動 係 数 r

＝0，0759

　この解 析 結 果に よ ると

，

実験 結 果 （ρ

M

、x∂に最も良く 対 応す る と きの 変動 係 数 （r）は （

6a

）式 の 場合が

O．

　

0733

_で ， （

6b

）式の場合が

0．0759

と なっ てい て， 柱

・

は り接 合 部のせ ん断 変 形 挙 動 を7本の直線で近 似 化し た 場合の変 動 係 数 （6a 式の場合が

0．

0725，6b

式の 場合 が

0．

0746

）と大 差ない_結果が得ら れ ている

。

　

Fig．

5は こ の よ うに し て得られ た耐 力 算 定 式の な か で_， よ り小さい変 動 係 数が得られ た わ く部分の抵 抗 力を （

6a

）式で評 価 し た場合の_耐力算定 式よ り求め ら れ る 計 算 値 （ρ

M

。atB）と， 著 者が 入手 し た既 往の実 験の最大耐 力 （pM

。

xp）の関係を示し た もの で あ る

。

　同図 よ り明ら か な よ う に

，

柱

・

は り接 合部の せ ん断変 形挙 動を5 本の _直線で モ デル_化し た場合で も

，

耐 力算定 値 （pMcate ）は実 験 結 果 （pM 。x。）に よ く対 応 して い ること が わ か る。 　

Fig，

4にはこ の 5 本の直線で モデル化し た場 合の変形 挙動 も 口 印付きの

一

_{点 鎖 線 （}Model　B ）

’

で示 して あ る。 　これ を み る と明ら か な よ う に，

5

本の直線で近似 化し た変 形モ デル も弾 性 域か ら塑 性 全 域にわ たっ て実 験 結果 に良く対 応し てい こ るこ と が 認 め ら れ る

。

．

柱

・

は り接 合 部の_弾

・

塑 性せ ん断変形挙動に対す る実 用 的な評 価 方 法は実 験 結 果に良く対 応し てい る と同 時に で き るだ け簡 単で ある こ と が望ま しい

。

　そこで， 次に示す わ く部分 隅角部の抵 抗モ

ー

メン トに 関係す る要 因 〔

R

）の値 を調べ てみ る

。

　 （6a ）式にお け る わ く 部 分 隅角部の抵抗 要 因 （

R

） 　 　

．

R

＝

C10 ・

KSi ・

KS

_｝2

・

K9

’3

−

………・

・

（

7a

） 　 （6b ）式に お ける枠 部分 隅角 部の抵抗要 因（R） 　 　 　

R 画C20 ・

κ宮ちL

，

KS

：

・

K

呈n

・

・

・

・

…

　

一・

・

…

　

一・

・

・

…

　（7b ） 　こ こで， わ く部 分抵抗 力の未知 係 数と し て

5

本の直 線 によ る変 形モ デル で_得ら れ た値 を用いる と

，

著 者の 入手 し た既 往の実 験 結 果に よる各 試 験 体の わ く部 分 隅 角 部の 抵 抗 要 因 （R）に対 する平 均 値 （

Rave

｝， および， その変 動 係 数 （

Rv

）に関して は そ れ ぞ れ次のと お りになる。 　 （7a ）式の場合 　Rave

＝

O

．

　46

，

　Rv

＝

O

．

400 　 （

7b

）式の_{場 合}

Ra

_。e

＝O．

51

_，

　

R

_。

＝

　O

．

　194

瓢

L

、

0   　R

巴

tg

：

on

。

62 レ☆

：

ncic

：

 目

●

7 レ ⇔

・

R

・

f

…・

・

3

レ

_◇

・

f

・

・

f

・

・

… 臼

l O　Refeeonte 引　△

・

tef

・

：

叩

。

09 ［ 回

LReE

巳

【

巴

ロ

co

　

s）△

；

賄

fe

【

en

開

LOP

、

ロ 躍

。

．

9

。

。

。

6）　 　 　 　 L

凵

騨

叫 ー 齔

旨

ゆ  

碗

蟻

Mdib

，

賦

　 　 o 　 0LO　　　　　　20 　　　　　　

］

0 　 　 　

価

Y 〔冨，

Fig

_．

₅Relations　between

ρ

M_{。xP／pMcatH} 　and _為ax

一

₆₁

一

　こ の結果 をみ ると， ど ちらも変 動 係 数 が 大 き く

，

接 合 部の形 状や接 合部耐 力と柱

・

は り部 材 耐 力の違いがわ く 部 分の抵抗 力に影響を与え るこ とが 認め_うれ るが， 平 均 値（

R

。。 。）で み ると， どちらもO

．

5に近い値であ る。

　

そこで

，

わ く部 分 隅 角 部の抵 抗 要 因 （R）をO

．

5と仮定 す る と （

6a

＞， （6b ）式で表 され る わ く部 分 隅角 部の抵 抗モ

ー

メ ン トは共に次 式で表さ れ る。 　 　　tMx

＝

〔‘

M

／u十sM ノ ，）／2

・

…

　

一

一

・

一

一

・

・

一

一

・

一

■

・

・

・

・

…

　

一

一

・

・

…

　（

8

） 　わく部 分 隅 角 部の抵 抗モ

ー

メ ン トに対 するこの_算定式 は （6a ）式

，

（6b ）式と比べ

_，

わ く部 分 隅 角 部の抵抗モ

ー

メ ン トが非 常に簡 略 化され た もの にな るの で

，

も し， わ く部 分 隅 角 部の抵 抗モ

ー

メ ン トが （

8

）式で評 価でき る と仮 定す る な らば

，

実 用 式 と しては大変便利にな る。

　

そこで， よ り簡 便なる実 用 的な変 形モデル を導く立 場 よ り， わ く部分 隅角部の抵 抗モ

ー

メ ン トは （8）式で評 価で き る もの と仮 定し， 柱

・

は り接 合 部の弾 塑 性せ ん断 変形挙動 は

5

本の 直線による変 形モ デル で近 似的に_表さ れ る もの と仮 定し て， 著 者の入 手し た既 往の実 験 結 果と の対 応につ い て調べて み る。 　こ こ で

，

残 留 応 力 影 響係数（a，）につ い て は

，

これまで の解 析で得ら れ た次の値 を 用い るこ とにす る。 　 　　ar

＝0．65

　 （パ ネル部分 が無補強の場合） 　 　　ar

＝

O

．

　70　（パ ネル 部 分 が補 強してある場 合 ） 　 Fig

．

6はこ の ように して得ら れ る接 合部 耐力算定 値 （ρ

M

。at，）と実 験結果 （ρ

M

  ）と の関 係を示し たものであ る

。

　

これをみ ると， 実 験 結 果に 対 する変 動 係 数 （r）は O

．

102と なっ て いて， この よ うに して得 られ る接 合部 耐 力算 定値も実験 結果に良く対 応して い る こと が認め ら れ る。 　

Fig．

4に はこの算 定 式に基づ く柱

・

はり接 合 部の せ ん 断変形挙 動 （

Model

　

C

_{） も ● 印 付}き の 1 点鎖線で示 し てある

。

　こ れ をみ ると

，

試 験 体 名 XW

−

1の場 合の み変形モデ ルが実 験 結 果より_幾分離れ る結果に な るこ とが 認められ るが

，

こ の試 験 体6｝_はパ _ネル部 分が存 在し ない特殊な場 合で

，

実 際 上は有り得ない ケ

ー

ス で あ る の で， これ を無 視する と

，

こ の _変形 モ デル （

Model

　

C

）も弾

・

塑性 全 域に わ たっ て全 体 的に実 験結果に良く対 応 して い る こと が認め られ る

。

　こ の よ うにみて み る と

，

柱

・

は り接 合 部の弾

・

塑 性せ ん断 変 形 挙 動を 近似 的に 予測す る た めに_， わ く部 分 隅角 部の抵 抗モ

ー

メ ン トを （

8

｝式で簡 単に評 価して モ デル 化し て も実 用 上 大き な問 題は ないもの と考え ら れ ること が で き る

。

　す な わ ち

，

こ こ で得られ た柱

・

は り接合部の弾 塑 性せ ん断変形 挙 動に対 する最も簡 便な る変形モ デル は

Fig．

7 に示すモ デルとい うことにな る。

　

同図にお ける各 直 線の交 点の座 標は そ れ ぞ れ次に示す と お り で ある

。

　

A

点

　　　

7a＝　ry＝ σノv鯨「

G

　　 　。

M

。

；

Σ （、

Mru

＋iMft ）ル／

0．

02

＋

t

。τ。，

h。

hb

　 　 　 ‘

書

lt4 　

B

点 　 　 　7b

＝0．

01

　　 　ρ

M

り＝ Σ　〔‘！匠！u十‘ハdn）／2十 tprρy／Zcho 　 　 　 t

＝

1圃 　

C

点 　 　 　 纂

＝

0

．

06

　　　

pMc

＝

Σコ

　

1

．

1（tM ∫t十tMri ）／

2

十 〇

，

8

τρu　

tphchb

　 　 　 ‘

＝

且

1

． 　 D点

　　　

7、； Lo

−

（a。σ y／σ。） ： 　

V9

’

ε＃ 　　 　ρ

Md

； Σコ　1

．

1 （‘

M

． 十tMn ）／

2

十

1．

15

　Tpu　t_ρ

hchb

　 　 　 t

＝

1

，

4 　 た だ し

　　　

T_。，

；

1

．

0

−

ai　av〃

9

　　　

T。 。

＝ Lo −

（α．σノσ。） 2 σ。ノ

ts

　　 　aiO

．

65 （バ ネル 部分 が無 補 強の場 合 ） 　　 　ar

＝0．70

（パ ネル部 分 が プレ

ー

トで補 強さ れて い 　 　 　 　る場 合 ） 　こ こ で

，

_外周柱や最上階の柱

・

は り接 合 部に存 在す る トの字 形や

T

の 字形の柱

・

は り接 合 部

，

あ るいは

，

最 上 階の外 周 部に_存在す る

L

の字 形の柱

・

はり接合 部の よう 　 　

ヱ

，

ロ

藍

_tva

“

．

．

、。 t

．

o 　 　 　

一

  〔，，

Fig

．

6　Relat正ons　between　pMexp ！pMcdic 　and  

pMaP

  1

P

門

b pMn

　 　 　 o    の

・

o

上

   幻

・

隠

 

Fig

。

7　Model　of 爬storing　

force

　characteristics 　of　beem　to

　 　 　columnconnection 　by　the　method 　proposed　in　this　paper

Architectural Institute of Japan

NII-Electronic Library Service Arohiteotural エnstitute 　of 　Japan

に

，

柱やは り部 材が取 り付いて い ない 部分の tMru につ いて は ‘

Mn

の値 を取る

。

　な お

，

図 中にお け るA 点 はパ ネル部 分が せ ん断 降 伏す る点で

，B

_点は わ く部 分の曲 げ剛 性が低 下し始 める点

，

C

点は わ く部 分の抵 抗 力が最 大に な る点

，D

点はパ _ネル 部 分の せ ん断 抵 抗 力が最 大に な る点に相 当す るもの で あ る。 　

4．

結 　 び 　 本 論で は柱

・

はり接 合 部を構 成する柱 部 材の フ ラ ンジ とダ イア フ ラ ムから成る接 合 部のわ く部 分と

，

わ _≦部 分 に よっ て囲ま れ た接 合 部パ _ネル部 分 抵 抗 力の力 学 的 特 性 に与え る要 因につ い て総 合 的に考 察を行い

，

わ く部 分に つ い て は わ く部 分 隅 角 部が集 中的に_{曲 げ変 形 す}る とい う 考え方を導入 し

，

パ _ネル部 分につ い ては

一

様にせ ん断 変 形 す る もの と仮定 して柱

・

は り接 合 部の抵 抗 機 構をモ デ ル化し

，

実験 結 果との対 応 性につい て は詳 細に検 討 した。 　そ の結 果

，

柱

・

は り接 合 部の弾

・

塑 性せ ん断 変 形 挙 動 に _対す る簡 便な る 評 価 方 法 と して Fig

．

7に示 す変形モ デル を得た。 　し か し

，

ラ

ー

メン骨 組の最 上 階 外 周 端 部に存在する

L

の字 形の接 合 部に関しては 入手し た デ

ー

タ

ー

に不 明な点 が あり

，

こ こ では検 討 すること ができ な かっ た。 　こ のた め

，

この接 合 部に対す る検 証は今後の検討 課題 と して残さ れてい る が

，

こ こで検討 し た十の_字形の_柱

・

は り接 合 部

58

体，

T

の字 形の接 合 部 5体

，

合計 63 体で の_実験結

果

か らの対 応か ら考え る と

，

建築構造 物に最も

一

_{般的に使 用さ れて い る}

_H

_{形 断面材同 士 に よ る強 軸 交叉} 形柱

・

は り接 合部の_弾

・

塑性せ ん_{断 変形挙動}は_， こ こ で 得ら れ た

Fig．7

に示す変形モ デ ル で近似的に評 価で き る もの と考え ら れ る

。

　 謝 　 辞 　本研究をま と め る に当たっ て は諸 先輩方が行っ た実験 結 果を参 考に させて頂き ました。 こ こ に深 甚な る謝 意を 表 します。 参 考 文 献 1）　榎 本 憲 正 ：「H形 鋼 強 軸 交叉形柱

・

は り接 合 部の弾

・

塑 性 　　せ ん断変 形 挙 動 評 価 法に関す る研 究 （その L 柱

・

は り接 　 　 合 部の抵 抗モ デル につ い て｝」

，

日本 建 築 学 会 論 文 報 告 集

，

　 　 第370号

，

昭 和61年 12月 2） 竹 波 正 洪

，

斎 藤 辰 彦

，

田 中 淳 夫

，

榎 本 憲正 ；_{「極 厚}H_形鋼 　　を用い た鋼 構造柱

・

はり接合部の力学的 性 状に_関する実 　 　 験 的 研 究 」

，

日本 建 築 学 会 論 文 報 告 集 第210号

，

1973年 　 　8月 3）鋼 材倶楽 部 接 合 小委 員会 ：「建 築 構 造 接 合 部の耐 震 強 度 　 　 （柱

・

梁 接 合 部の塑 性 変 形 性 能 ）」 昭 和51年 度 総 合 技 術 　　開 発 プロ ジェ ク ト

，

新耐震 設計法の 開発報告書

，

建設省 　　建 築研究 所 （社団法 人

，

鋼 材倶 楽 部 ）

，

昭 和52年3月 4） 加 藤 　勉

，

中 尾 雅 躬 ：「H形 鋼 強 軸 交 叉 形パ _ネル ゾ

ー

ンの 　　復元力特性評 価方法の

一

提案」

，

日本建築学会 大会学術講 　　演 梗 概 集 〔東 海），昭 和51年10月 5〕 ） 6 ） 7 ） 8 ） 9 10） 11｝ 12） 加 藤　勉

，

ほ か

．

「鉄 骨 溶 接 部の脆 性 破 壊 」

，

昭 和50年度 総 合 技 術 開 発 プロ ジェ ク ト

，

新耐震設計法の開 発報告書

，

建設 省 建築研究所 （社団 法 人

，

鋼 材 倶楽部〉 中尾雅 躬 ；「強 軸 曲 げを受け るH形 鋼 柱はり接 合 部の弾塑 性 挙 動に関する実 験 」

，

東京大 学 工 学 部総合試験 所 年報第 35巻 （1976｝

D

，

」

．

Fielding　and 　

J．

S

，

　Haung ：

‘

‘

Shear　in　Steel　Beem　to

Colum皿Connections

”

，

　Welding　

Journal

，　Vol

．

50，　

July，

1971 東 京 電 機 大 学 仲 研 究室 ：_「鋼構造柱

・

は り接合部の耐震性 能」

，

昭 和53年 度 科 学 研 究 費 補 助 金 研 究 成 果 報 告 書 仲　威 雄

，

森 田 耕 次ほ か ：「極 厚 鋼 柱

・

は り接 合 部の耐力 実 験 」

，

日本建築学 会 大会学術講演梗概集 （東 北）昭 和 48年 10月 藤 本 盛 久ほ か ：「鋼 構 造 柱

・

は り接 合 部の 脆性 破 壊に関す る実 験的 研究 （そ の3）」

，

日本 建築 学会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集 昭 和58年9月 藤 本 盛 久ほ か ；「鋼 構 造柱

・

は り接 合 部の脆性 破 壊に関す る実 験的 研 究 （その 6_）」

，

日本 建 築学会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集 昭和59年10月 金多　潔ほ か ：「柱

・

はり接 合 部の 残留 応 力につ い て （そ の 1

，

残 留 応 力の測 定 ）亅

，

日本建 築 学会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集 （中 国）昭和 52年10月

一

₆₃

一

N工 工

一

Eleotronio _Library

SYNOPSIS

UDC:624.07S.Ol4.5:624.04

RESEARCH

ON

THE

METHOD

OF

PRACTICAL

EVALUATION

FOR

THE

ELASTIC-PLASTEC

BEHAVIOR

OF

BEAM

TO

COLUMN

CONNECTIONS

COMPOSED

OF

WIDE

FLANGES

-Part

ll

Examination

on the method of

_practical

evaluation-by NORMIASA EptOMOTO, Taisei Corpo Technical

Research[nst., Member ofA. I.J,

The

_{.elastic-plastic}

behavior

of

beam

tocolumn connectiens may

be

explained

by

assuming thattheshearing Te-sistance of the _panelzone

is

expressed as an average shearing stress and that the resistance of

beam

to column

connection

is

expressed as the sttrne of the

bending

moment at

four

corner

_points

of the

frame

surrounding the

panel zone composed of column

flange

and

horizontal

stiffener and the resistance of thepanel.

However,

toestablish a _practicaL evaluation which can always _giyegood agreement with experimental results,

it

is

nessesary to take the

influence

of the stiffenesses of

beam

and column menbers surrounding the

beam

to col-umn connection and theresidual stress

in

_panelzone

into

account.

Inthis _paper,

it

was attempted to estimate these

infulences,

and the obtained values were compared with test results.

As a result of thisexamination, a _practical evaluation method whieh

is

simple and gives good agreement with experirnental results was obtained.