微破壊・非破壊試験によるコンクリート構造物
ミューオンによる非破壊分析の可能性_toyoda
... 固体マトリックスとサンプルの混合物にパルスレーザを照射するとサンプルを含むマトリッ クスが爆発的に気化する．その際に，サンプルとマトリックスの間でプロトンの授受がお き，それによりサンプルがイオン化すると考えられている． 試料分子とマトリックス 分子との混晶 ...
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東北地方におけるコンクリート構造物設計･施工ガイドライン(案)資料編
... 4.1.2 コンクリートのヤング係数 温度応力を計算するためのコンクリートの有効ヤング係数は，材齢や乾燥状態などの影響を考慮して定め るのがよい 【解 説】 温度応力は，構造物中の温度勾配，拘束体および被拘束体の剛比，コンクリートの非可逆 な剛性変化などによってその大きさが定まるので，硬化途上の被拘束体コンクリートの力学的性質と体積 ...
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JIS A 622 コンクリート用膨張材 適合品 ( 構造用 ) 区分 : 膨張材 2 型 太平洋ハイパーエクスパン 太平洋ハイパーエクスパン はコンクリートのひび割れを大幅に低減いたします コンクリート構造物に発生するひび割
... ■ 袋詰めのハイパーエクスパンを多数積み重ねる場合、下層の袋は荷重を受けて圧密され、破袋やミキサ内への投入時に塊として落 下して、ポップアウトの要因となる場合があることから、積重ねは15袋以下としてください。 （5）管理 ■ 圧縮強度試験で「押し抜き型枠」を使用する場合、若材齢で強い衝撃や加温等が加わると試験結果に影響を及ぼします。脱枠し難 い場合は、 ...
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116 論文 ( 大図, 他 ) て, 人形峠センターでは 2000 年より統一した測定手法でウラン量を評価するために 238 U の子孫核種である 234m Pa から放出される 1,001 kev のガンマ線を測定するパッシブガンマ線法による非破壊測定装置を導入し, 廃棄物の種類 (NaF アル
... さらに，試験とシミュレーションから得られたドラム缶 内のウラン量と発生する核分裂中性子の総数の関係を Fig. 15 に示す。図に示すように試験とシミュレーション 結果を合わせると 3 g から 10,000 g までの質量に対して 同じ割合で核分裂中性子数が直線状に比例して増加し，両 方の結果が重なる 27 g から 198 g の質量の範囲では核分 裂中性子数がよく一致することが検証された。これによ ...
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コンクリートの曲げ破壊挙動の寸法依存性に関する破壊力学的考察
... はじめに 試験体寸法の異なるプレーンコンクリートおよび鋼 繊維補強コンクリートはりの曲げ破壊実験を行い、 最近、コンクリートの破壊挙動を解明するための 得られた荷重一たわみ関係から逆解析的にコンクリ 手法として、破壊力学 1) 的アプローチが注目を集め ートの引張軟化特性を推定するとともに、コンクリ ており、これまでにも数多くの研究成果が報告され ートの破壊挙動および破[r] ...
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安藤ハザマ研究年報 Vl 表 1 試験体一覧 -1 表 1 試験体一覧 N.2 N.3 N.2 N.3 想定破壊形式曲げ降伏先行型想定破壊形式曲げ降伏先行型コンクリート圧縮強度 (N/mm 2 コンクリート圧縮強度 (N/mm
... 外付け制震補強構法(KG 構法)の開発 その 5 PC 鋼棒緊張力確認実験 古谷祐希 *1 ・ 田畑卓 *1 ・ 大谷昌史 *2 ・ 牧田敏郎 *3 ・ 野中康友 *4 KG 構法はピン接合形式による外付け制震補強構法である。本構法ではピン装置を梁端部に貫通させた PC 鋼棒に より圧着することとしているが，この場合，地震時に梁が損傷することによって PC 鋼棒の緊張力が減退すること が考えられる。そこで本報では，梁端に ...
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図 8.43 路肩端に構造物がある場合 ( アスファルト舗装 ) ( 単位 : mm ) 図 8.44 一般部 ( コンクリート舗装 ) ( 単位 : mm ) 図 8.45 路肩端に構造物がある場合 ( コンクリート舗装 ) ( 単位 : mm ) 8-64
... この工法では、既設コンクリート版と新しい薄層コンクリートの付着が重要であるが、現時点ではショットブラスト工 法による研掃が最も信頼性が高い。 薄層コンクリート版の最小厚さは原則として５㎝である。施工実績では、既設コンクリート版を２～５㎝切削し、厚さ ５cm の薄層コンクリートを施工する場合が多い。なお、床版上面増厚工法では、舗装厚は５～12 ...
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「既存コンクリート構造物の性能評価指針2014」の概要
... 本指針では，材料特性の将来予測は， 「コンクリート」， 「鉄筋」および「コンクリートと鉄筋の付着・定着特性」 について実施するものとし，グレード 1 またはグレード 2 では，既存の規・基準類に定められた予測式，信頼で きる提案式，または実験により行い，グレード 3 では， 信頼性の高い数理モデルを用いた数値解析により行う。 たとえば，中性化に関するグレード 2 の将来予測は t 則 ...
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鋼繊維によるコンクリートの乾燥収縮ひび割れ抑止効果に関する破壊力学的考察
... 本研究では、乾燥収縮ひび割れの発生・進展挙動 を解析的に追跡するために、破壊力学パラメータを 導入した F E M解析を行った。解析モデルは、開口 壁モデル試験体の対称性を考慮して 1/4 モデルと し、図 -3 に示すような要素分割とした。コンクリ ートおよび H型鋼は 4節点アイソパラメトリック要 素、ひび割れ発生・進展部分はボンド要素によって モデル化した。なお、[r] ...
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コンクリート構造物のひび割れ と劣化について
... 高炉､シリカ； log D p = -3.0( W/C ) 2 + 5.4( W/C ) - 2.2 ・ 相対動弾性係数： 試験 JIS A 1148(A法)で求めてよい。 最大 W/C を表で与える。 ・ 耐化学的侵食性： 最大 W/C を表で与える。 ...
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破壊構造に焦点を絞り 未破壊 ( 破壊前 ) の構造と破壊時 ( 破壊後 ) の構造を比較観察することで どのように構造が破壊されたのかを明らかにし 構造と力学物性の関係を考察した 過去の研究において タンパク質 多糖類共存ゲルの大変形試験による破断特性について 多く報告されてきた しかし タンパク
... 本章では、 食感の異なるタピオカ澱粉と馬鈴薯澱粉を添加した WPI ゲルを食品モデルとし、 ネットワーク構造の異なる WPI ゲルの破断特性への食感の異なる澱粉の添加の影響を破壊過 程から明らかにすることを目的とした。pH の違いにより異なるタンパク質マトリクス構造 （ラ ンダム/ストランド）を形成し、その時少量の澱粉を添加することによる食感変化の違いを破 ...
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微破壊式手法による下水管渠の劣化診断法の開発
... また，下水道管路で使用されるコンクリート製下水管 渠には，その特有の環境による硫酸劣化が多く見られる。 下水中の微生物の活動により硫酸が生成され，コンクリ ートが硫酸劣化を起こす 3) 。このため下水道管渠が損傷し， 下水の漏出や道路陥没等を起こし，社会問題となってい る。この硫酸劣化により，耐用年数 50 年を満たない下水 道管渠が早期に重大な劣化を起こす事例が多数報告され ...
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13.3 コンクリート構造物の長寿命化に向けた補修対策技術の確立
... AE コンクリートと、凍害劣化を促進させるた め AE 剤無添加のコンクリート（以下、non-AE コンク リート）の2 種類とし、注入材は、エポキシ系、アクリ ル系、ポリマーセメント系の 3 種類を使用した。凍結融 解作用は、 JIS A 1148（A 法）に準拠した凍結融解試験 を 300 サイクルで実施した。耐久性の評価は、所定のサ ...
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押し込み「その場」ラマン分光と顕微光弾性解析による破壊直前のガラス構造の直接評価
... 以上のことより，本研究で作製したラマンインデン ターと顕微光弾性解析装置を用いて次のことを明らか にした。 押し込みラマン「その場」測定の結果，ダイヤモン ド圧子下のガラスは，静水圧下と同様の構造変化を示 すガラスと，異なるガラス構造を示すガラスが存在す ることが明らかとなった。前者のガラスは非架橋酸素 を多く含むこと，後者のガラスは架橋酸素が多く重合 ...
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シリカ充填ゴムの内部微視構造のモデル化と変形応答のシミュレーションによる評価
... 第 5 章 シリカ充填ゴムの粘弾性変形挙動に 及ぼす数珠繋ぎ構造の影響評価 前章までの解析では，実験により観察されたシリカ充填ゴムのネットワーク構造に ついてモデル化を行い，変形挙動を調べた．しかし，実験により見積もられたゲル相 の物性を導入した結果，実験結果に較べ，応力やヒステリシスロスが低い値を示す等 の課題を残していた．しかし，更なる実験により新たにシリカ粒子がゲル相により数 ...
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16 コンクリートの配合設計と品質管理コンクリートの順に小さくなっていく よって, 強度が大きいからといってセメントペーストやモルタルで大きい構造物を作ろうとしても, 収縮クラックが発生するために健全な構造物を作ることはできない 骨材は, コンクリートの収縮を低減させ, クラックの少ない構造物を造る
... 材料の混合は古くは人力により，現代では非常に少量であるときを除いて 練混ぜ機械（ミキサ）を用いて行われる。その際に空気が混入するため，コ ンクリートは事実上，水，セメント，細骨材，粗骨材と空気により構成され ることとなる。コンクリートの運搬はアジテータトラック（トラックミキサ 車とも通称される），打設はコンクリートポンプで圧送されることが主流で ...
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13.3 コンクリート構造物の長寿命化に向けた補修対策技術の確立
... 5℃、 試験体温度が 5℃で注入した場合のほうが、室温 20℃、 注入材温度が 20℃、試験体温度が 0℃で注入した場合よ りも排出時間が長くなった。これは、0℃の試験体のひび 割れ内で 20℃の注入材が冷やされて粘性は上がったが、 室温 20℃で徐々に試験体温度が上昇したため、注入材の 流動が復活したことによると思われる。しかし、アクリ ...
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HOKUGA: 教育用「コンクリート構造物の温度・強度解析システム」の有効性の検討
... 5.2 実施工寒中コンクリート構造体の施工結 果を用いた検討 北海学園大学学術フロンティアセンター実施工 寒中コンクリート構造体の部材中心部最高温度 と，最高温度に達する材齢の解析値と実測値の比 較においても，良好な関係が確認された．強度の 解析値と実測値の比較でも，模擬試験体における 一般の部材厚の場合と同様，最大 3N/mm 程度 ...
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FEMシミュレーションによるシリカ充填ゴムの微視構造のモデル化と力学特性評価
... Fig.3.16 Comparison of nominal stress-stretch relations of (a)10 ％, (b)15 ％, (c)20 ％ silica-filled rubber by experiment. 3.2.1 節で説明したゲル相物性見積もり実験の問題点として，シリカ充填ゴム中に実 際に存在するゲル相を抽出して引張試験を行った結果ではなく，ゲル相の加硫度を評価 ...
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土木学会論文集 E2( 材料 コンクリート構造 ), Vol. 68, No. 4, , 表面透気試験による構造体かぶりコンクリートの品質評価に関する基礎的研究 早川健司 1 水上翔太 2 加藤佳孝 3 1 正会員東急建設株式会社技術研究所 ( 神奈川県相
... 図-2に実験概要を示す．本実験では，試験対象面（側 面）の対面からドリル削孔し，所定の位置まで削孔した 状態で表面透気試験を実施した．W/C=0.5の供試体を用 いた予備実験の結果，表面から40mm位置までは削孔に 伴う復圧過程の明確な変化が確認されなかったため，表 面から削孔先端までの距離は50，40，30，20，15mmの 範囲で実施した．このように，本実験は，無削孔の試験 ...
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