RC円形柱のせん断終局強度算定式および主筋の付着強度算定式について

1

論

　

文

1

UDC ：624

．

012

．

45 ：539

．

415 ：539

．

61

　 　 日本 建築 学 会 構 造 系 論 文 報 告 集 第430号

・

1991年12月

Joumal

　of　StTuct

．

　

Constr

、

　Engng

，

　AIJ

，

　No

．

430

，

　Dec

，

，

1991

RC

円形 柱

の

せ ん

断

終局

強

度算定式

お よ

び

_主

_筋

の

　　　　　　　　　付着 強度算定式

に

つ

い て

E

_Ω

UATIONS

　

TO

　

ESTIMATE

　

ULTIMATE

　

SHEAR

　

STRENGTH

　　

OF

　

CIRCULAR

　

REINFORCED

　

CONCRETE

　

COLUMNS

　　 　　　

AND

　

BOND

　

STRENGTH

　

OF

　

LONGITUDINAL

　　 　　　 　　

REINFORCEMENT

　

IN

　

THE

　

COLUMNS

　　　　　

鈴

木 計

夫

＊

，

中 田 浩

之

＊ ＊

，

中 塚

　

佶

＊ ＊ ＊

Kaxuo

　

SUZUKI

_，

　

Hiro

_：

yuki

　

IVAKA

　

TA

　and 　

Tadashi

　

IVIAKA

　

TSUKA

　In

　this　

paper

，　two　equations 　

to

　estimate 　ultimate 　shear 　strength 　of　circular　reinforced 　concrete

columns 　and 　

bond

　strength 　of　

longituClinal

　reinforcement 　

in

　

the

　columns 　are　

derived．

　

The

　

first

equation 　

is

　composed 　of　

truss

　mechanis 皿 strength 　of　transverse　reinforcement 　and　arch 　mechanism strength 　on　concrete 　strut　

based

　on　

plastic

　

theory

，

　

The

　second 　Qne 　

is

　

der

五ved 　

by

　using 　the　

ideas

employed 　

in

　similar 　equations

_，

　which 　are　

based

　on　experimental 　studies

，

　

for

　members 　with 　rec

．

tangular 　sections

。

　

Compatibility

　of　

the

　

two

　

derived

　equations 　are　examined 　

by

　comparing 　calcu

．

lated

　values 　with 　experimental 　ones 　obtained 　

from

　_previous 　experiments

．

　KegWOizls

：shear 　strength_，　

bond

　strengrh

_，

　circular 　_column

，

_{reinforced 　concrete}

　 　 　 　

せ ん

断 強 度

，

付 着 強 度

，

円 形 柱

，

鉄 筋

コ ンクリ

ー

ト

1，

ま え が き

　RC

円 形 柱

は

，

コ ン ク

リ

ー

ト

に

対

す る 円

形

横補

強 筋

の す ぐ れ た

横

拘

束

（

コ ン フ ァ

イ

ン ド

） 効

果が期 待で き るこ と

，

外

荷

重

に

対

し

断 面

に

方 向 性

が

無

い_， な どの

_{特 徴}

を

も

つ

有

_用

な

構 造 部 材

で

あ

る

。

し か し

，

同 円形

柱

の

設計

で は

，

断面

形

状

が

円形

で ある こ と による設

計

上の煩

雑

さ を避 け る た めに

円形 断 面

を

同

一

断 面 積 を

有

す る 正

方 形 断 面

に

置

換

し

，

角 形 断 面 柱

の

諸 算 定 式 を便 宜

的

に

用

い ること が

よ

く

行

わ れる”

_。

特

に

，

円

形 柱

のせ ん

断

・

付 着 設 計

で は_， 同

柱

の せん

断 破 壊

，

付 着 破 壊

につ いての

実 験

デ

ー

タ

が

少

な くてその

性 状

がほ とん

ど 明

ら かで ないた め

，

最 近 刊 行

さ れ た日

本 建 築 学 会 「

鉄 筋

コ _ンク リ

ー

ト造 建

物

の

終 局 強

度

型 耐 震 設

計 指 針

・

同 解 説

」（

以

下

，

指針

と

呼

ぶ

）

の

「

せ ん

断

と

付 着

に

対 す

る

設 計」

Z 】におい て も

，

こ の

_{便 法}

が

用

い ら れて いる

。

し か し

，

そ の

妥 当性

につ い ては 全 く

示

さ れ て いない

。一

_方

，

RC

_{円 形 柱 を}

_円

_形

_断

_面

_{と して}

_取

_り

_扱

う せ ん

断終 局 強 度 算 定 法 が 村 上

，

南

3〕 に よっ て

提 案

さ れ ている

も

の の

，

解

析

が

煩 雑

かつ

_{複 雑}

であるた め その 実 用

性

に

問 題

が あ る と

考

え ら れ る。

　

本 研 究

は

，

RC

円 形 柱

のせ ん

断終

局 強 度 算 定 式

お

よ

び

主 筋

の

付 着 強 度 算

_定

式 を

，

指針

におい て

角 形 断 面 部 材

の それら

諸 算 定 式 を

導

く

際

に

_用

い ら れ た

手 法

は

準 用 す

る が

，

円形 断 面 を角 形 断 面

に

_置

き

換

え

ず

に

導

くこと

を 試

み た

も

の であ る

。

さ

らに

、

円形 柱

部材

に

関

す る

既 往

の

実

験 デ

ー

タ を

用

い て_，

誘

導

し た

円 形 柱

の せ ん

断 終 局 強 度

算定

式

お

よ

び

付 着 強 度 算 定 式

の

_{適 合 性}

を

検 討

し た

。

2

．

RC

円 形 柱

の せ ん

断 終 局 強 度 算 定 式

　

指 針

で は

，

角 形 断 面

の

RC

部 材

の せ ん

断終

局 強 度 算

定 式 法

とし て

，

塑 性

理

論

に

基

づ く トラス

_{機 構 強 度}

とア

ー

チ

機 構 強 度 を足

し

合

わ せる

形 式

のせ ん

断終 局 強 度 算 定 式

（

A

法 算 定 式 ）

が

示 さ

れて いる

。

し か し円

形

断面柱

で は

，

トラ ス

機 構

に おける

横 補 強 筋

の形

状

が 円 形であ る 点

，

お よ び

ト

ラス

_{機 構 と}

_ア

ー

_チ

_{機 構}

_{に お け る}コ ンク リ

ー

ト圧

縮

束

の

断 面 形 状

が

各 束 断 面 位 置

に よっ て

一

様

でない

点

な ど の

理

由

に よ り

，

角 形 断 面

につ い て の

A

法 算 定 式 をそ の ま ま

適 用

す ること は

困 難

で

あ

る

。

ま

た

．

単 純

に同

一

断 面

積

の

正 方

形

柱

に

置 換

して

A

法 算 定 式 を適 用

する ことの

物

理 ＊ _{大阪大学 ⊥ 学} 部建築工学 科

　

教授

・

工博

零

＊

_{奥 右寸組 建築 設 言十部}

＊

＃ _{大 阪 大学 工 学部建 築}

1

_{／学 科}



_助手

・

_工博

Prof

．

，

D

_叩t

．

　o正

Archi

亡ecture

，

　

Facuhy

　of　Engineering

，

　

Univ

．

　of　Osa

−

ka

_，

　Dr

．

　Eng

．

Building

_Deslgn

and　

Planning

　Division

，

　

Okumura

　

Corpora

ヒ10n Research

　

Assoc

．

，

　

Dept

．

　

of　

Architecture

，

　

Faculty

　

Q〔

Englneering

，

Univ

．

　of 　

Osaka

，

　Dr

．

　Eng

．

的 意 味

お よ び そ の

妥

当 性

につ いて も

明

確

で ない

。

し た がっ て

本 論

で は

，

円

形 断 面 部 材 特 有

のそ れ ら

諸 点 を 考慮

す る

，

円 形 断 面 部

材

に

対

す る せ ん

断 終

局

強 度 算 定 式 （

1

）

式

を

，

角 形断面部材

につ いての

A

法

算

定式

の

_考

え

方 を

準

用

し

，

以 下

の

（

a

_）

一

_（

d

_）

に

示

す

考

え

方

に

基

づ いて

誘 導

し た

。

　 　 アど　 　　 　 　　 　 　　 　 　　

ロ

・

Q

匠

_{τ P}

 

’

・聰

’

D ’

丿・c

°

c・

t

φ

　　

＋

ta

号

θ

・

（

1一

誤 ）

奇

が

Ψ 町

・

…一

（

・

）

こ こに，

ta

・・

一

（

LD

）

2＋

1 一

お

…・

………

（

・

）

　　

（

1

十co

ザφ）

。

Pwc

・

σ_ua

　 　 　 　

・

・

・

・

・

・

…

　

（

3

）

。

β

；

　 　 　 レ

．

σB

COt

φ

＝ min 　

_（

cot 　_¢i

，

cot

_φ

2

，

cot

φ

3

｝

・

…一 ・

・

（

4

）

cot

φ

1ニ

2

・

・

・

・

・

…

　一一・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

（5

　

）

・

…

z− _。

．

k

／

1

。、

………・

…・

…・

・

……・

…・

…

_（

・

）

…

Pt

−

di

． ・

・

｛

li

a ． B ． ．

−

₁

…・

………・

_（

・

_）

　 　（

た だ し， cot

φ

≧

1

）

・  一

耋

9

参

…一 一

ノ

に

＝

D

−

2d

，

・

…一 …

・

・

・

・

・

・

・

・

…



噛

『

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…



_（

₈

_）

・

・

・

・

・

・

・



・

・

・

・

・

・

・

…



一・

・

_《

₉

_）

尸 ・

・

7

一

蒲

…・

………・

…・

…………・

…・

…

（

10

）

（

a

_）



_トラス

機

構にお け る 円 形 横 補 強のた めの

_低

減

係 数

：トラス

_機

_構

に よ る

円 形

横

補 強 筋

の

_{分 担}

せ ん

断 力

は

，・

一

一

．

辺 長 さ が 円

形

横

補 強 筋

の

巻

径

に

等

しい正

方 形

横

補 強 筋

の トラス

_{機 構}

に よ る

分 担

せ ん

断 力

に

，

図

一

ユ

（

a

_）

に

示

すよ 匚　 　 　 1 」

一

一一脚＿r ＿＿一一＿

J

皿

血

）

「 ‘ 　 、 、

亀

一

’

！

』

（

a

）

　

楕 円

　　

L

xA

・ ・

窃

：彊 ：

円 ！ 楕 ノ

富

一

Y

一

一

_「

　　　

（

b

）

猟

．

　 　 　 　

（参

考

）

x

−

z

断 面

　　 　　 　

L

O

A

　

₆

・ ・

蠢

雌

　

VV −

V断面

　

U

’

−

V

’

断面 　 　 　 （参 考 ｝ 」

」⊇

L4

　

B

　 　 　 （

c

）

　 　 　 　 図

一

1　 （11 式 誘 導 過 程で の考え方

う

に

横 補 強 筋

の

巻 形 状

が

円形

で

あ

る た

め

そのせ ん

断 力 方

向 成 分

が

低 減

する

影 響 を考 慮

する

低 減 係 数

を

乗

じ た

も

の とす る

。

そ の

低 減 係 数

とし て は

，

円 形 横 補 強 筋

が ピッチ

零

で

配 筋 さ れ

て い る

状 態

で の

値

で

あ

る π

／

44

削

を採 用 す

る

。

（

b

）

　

トラ ス

機

構

に お ける

圧 縮 束

の

断 面 積 （

んC

＞

：円

形

柱

の ト ラス

機 構

に お け るコ ン ク

リ

ー

ト圧 縮 束

の

応 力

（

砺

）

、

す な わ ち cQt

／

sin　

il

を 圧

縮 束 断 面 積 （

A

，

，

）

で

除

し た もの は

_下

式

で

与

え ら れ ると

仮 定

す る

。

　 　　

σtc

＝

ρwc

・

σav

・

（

1

十cott

φ）

・

t・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

t・

・

・

・

・

…

　

（

11

）

　

これ は

次

の よ うな

簡 略 化

に

基

づいて い る

。

すな わ ち

，

円 形 柱

で は_，

図

一

1

（

b

）

に

示

す よ うに トラ ス

機 構

に お け るコンク

リ

ー

ト圧 縮 束

の

断 面 形 状 と断 面 積

が

束 断 面 位 置

に よっ て異 なる

（

た と えば

，

X

−

Z

断 面

と

X

’

₋

_Z

’

断 面

の

場 合 ｝

が，

本

論

で は

耐 力 算 定 式

の

誘 導 を意 図

し てい る た め

，

断 面 積

の

最 も 小

さ く な る

X −Z

断 面 （

楕 円

の

一

部 ）

を

算 定

の

対 象

と する コ ン ク リ

ー

ト

圧 縮 束 断 面

と

考

え る

。

・

こ の と き， その

断 面積 （

At

，

）

は

（

12 ）

式

で

与

え られ る

。

し か し同

式

は

複 雑

で あっ て

，

これ

を 用

いた

（

11

’

） 式

で

表

さ れ る トラス

機 構

で の コ ン ク リ

ー

ト圧

縮 束

の

応 力

atC は

φ

につ い て

_解

くこ と が

困

難

で ある

。一

方

， 図

一

2

は

AtC

を

柱

断 面 積 （

A

，

）

で

除

して

無 次 元 化

し た

値

At

。

IA

。が

，

トラス

機 構

に お ける

_{角 度 φ}

の

変 化

に よっ て どの よ うに

変

化

する か

を例 示

したもの である

。

同 図 中

に は正

方 形 柱

の ト ラス

_機

構

に お け る コ ン ク

リ

ー

ト圧 縮 束

の

断 面 積

（

A

，

。

｝を

Ac

で 除 して無

次

元 化 した

値

ん

。

／

Ac

（（

13

）式 ）

も

併

記

して い る

。At。

／

Ac

は_，　cot

φ

＝

1

の と き

At

，

／

Ac

と

等

し く

，1

〈cot

φ

≦

2

で は

AtC

／

Ac

よ り

若 干 小

さ く な る が その

_{割 合}

は 大 き くて も

7

％

程 度

で あ る

。

そ れ

故

，

本 論

で は

算 定 式

の

_{簡 略 化}

の た めに

，

トラス

_{機 構}

に お け る コ ンク リ

ー

ト圧

縮 束

の

_{断 面 積}

は

，

算

定

式

が

簡 単

で

，

ま た

控

え

目

な

値

を

与

え る

（

13

） 式

の

At

。に よっ て

算 定

さ れ る 　 　ワ と す る と

，

コ ン ク リ

ー

ト圧

縮

束

の

_応

_{力 （}

_砺

_）

は

（

11

）式

で

与

え ら れ ること に な る

。

この

_仮

定

は

，

試

算

に よ れ

ば

，

1

＜cot

_φ

＜

2

と な る

横

補 強 筋 量の 範 囲におい て

，

　 cot _φ

値

を

最 大

5

％

程

度

過

小

評 価

す るの で

，

結

果

的

にせ ん

断

Atc

！飴

AtrXbOO

．

9

o

．

8

0

．

7

0

．

6

O

．

5 ［

jtc

≡

0

．

8

●

D】

4

舳

舳

，

紬

・

／

一

齟

一

・

幽

一

“

t−．

i

昏

．

．

一

．

．

「

「

．

．

．

−一

．

．

■

．

−■

．

．

「

．

■

．

冒

胃

一

冒

門

一

AtC／he （円形　）

一

Atr／he （正方形柱） 1

。

0　 　 　 　 　　 　 　 　

1

．

5

　 　 　 cot φ　 　

2

。

O

図

一

2

　んc／14c

，

　A，

．

〆Ac

−

cot φ関 係

終 局 強 度

を

同程 度 過 小 評 価 す

ることにな る。 な お，

横 補

強 筋

量 が

多

くて cot φ

＝

1

と なる

範 囲

で は

，

図

一

2

か ら

も明

らか な

よ う

に せん

断 終 局 強 度

の

算 定 値

は

同

一

と な る

。一

方

，

横 補 強 筋 量 が 少 な く

てcot

φ

＝2

と

な る

範

囲 で は

，

円形 断 面 柱

の トラ ス

機 構

に よる コ ン ク リ

ー

ト圧 縮

束 応 力

σ t。

を最 大

7

％ 程 度 過 大 評 価

し， ア

ー

チ

機

構

に よ る

負 担

せ ん

断 力

を

過 小 評 価 す

る ことに な る

。

し か し

，

試

算

に よれ ばせ ん

断 終 局 強 度

は

高

々

1

〜

2

％

程 度 過 小 評 価

され る

だ

け で

あ

る

。

A

，C

−

∬

−

₂

φ

＋ °

・

5

　sin　

4

φ

_{P ．}

_j

、C

＿＿ ＿ ．

．

（

12

）

・… 。

− 2

φ

＋

0．

5

。

i

。

4

φ

’

”9’

… … …

_（

₁₁

’

）

会

詈

一

・ ・S

φ

・

告

・

・

………・

一 ・ 一 一 ・

…・

（

13

）

　 　

4

・

COS

φ

π

・

Pwc

・

σnv

・

cot2

φ

　

こ の と き

，

円

形 柱

の トラス

機構

にお けるコ ン ク リ

ー

ト

圧 縮 束

の

圧 縮 応 力 負 担

比

率

、

β （

＝ σt，ノ

（

y

・

σB

）

）

は

（

3

）

式

で

与

え られ る

。

（

c

_）

ア

ー

チ

機 構

にお け る 圧

縮束

の

_角

度 （

θ

）

：

円 形 柱

の ア

ー

チ

機

構

にお け るコ ンク リ

ー

ト圧

縮 束

の

角 度 （

θ

）

は

（

2

）式

で

_与

え ら れ る と

す

る。 こ の

理 由 を図

一

3

よ

り

説

明

す る

。

図

一

3

は

，

ア

ー

チ

機 構

に よる コ ン クリ

ー

トの

負

担 せ ん 断 力

（

Qa

）

がア

ー

チ

角 度

θ の

変 化

に よっ て どの よ う に

変

化

す る か を

例 示

し た もの であ る。

縦 軸

に は

Qa

を

柱 断面積

　

（

A

。

）

とア

ー

チ

機 構

に お ける コ ン ク リ

ー

ト

圧 縮

束 応

力 （σ

∂

で無 次 元 化 し た

値

を

，

横 軸

に は

説 明

の

都 合

上

tan

　

2

θ に

LID

（

＝2，3，

4）

を

乗

じ た ものを とっ て い る。

ま

た

，

同 図

に は

参 考

まで に

，

円

形

柱

の

直

径

D

に

等

し い

1

辺の長 さ を もつ 正

方

形

柱

の場

合

の

_{無 次 元 化}

Q

_。

_{値 （}

_図

中

点

線 ）

も

示

し ている。

円 形 柱

の ア

ー

チ

機 構

にお

け

るコ ンク リ

ー

ト圧

縮束

の

_断

_面

を

，

トラ ス

機 構

で の

場 合

と

同様

の理

由

に よ り 図

一

1

（

c

_）

に

示

す

U

−

V

断 面 （

楕

円の

一

部

）

で

与

え る と

，

無

次

元 化

さ れ た ア

ー

チ 機 構

の

負 担

せ

ん 断 力

Qa

／（

Ac・

σ

a

！

は ア

ー

チ

角

度

θ に

応

じ て

図

一

3

の

実 線

で

示

す

oa

／（σe

・

bc） 0

．

15

0

，

10

O

．

05 o

，

oo0 　 　 　 　

1

　 　 　

2

　 　 　

1

／

D

・

tan2θ 図

一

3

　

Q

♂（

Ac

・

σ。）

−

L

／

D

・

tan

　

2

θ関 係

よ う

に

変 化

し

，LID ・

tan2

θ

が

1

よ り

小

さい

時

に

最 大

値 を

とる

。

塑 性

理

論

の

_下

界

定

理 よ り

，

せ ん

断 終 局 強 度 算

定

に

用

い る θ

値

は

Q

。

／

（

A

。

・

σ

∂

が その

最 大 値

を と る と き の

値

と す ること ができ る が

，

そ の

最 大

値

は

LID

・

tan2

θが

1

の時の 値 と 大 差 が ない

。

し た がっ て

，

計 算

の

簡 略

化

の た め

LID ・

tan

　

2

_{θ が}

1

_の

_時

_{の θ}

_値

_を

_用

_{いることに} す る

と

，

Qa

／（

14♂σ

∂値

は

tan

θ

／2

と なり

，

ま た

，

　

tan

θ は

〔

2

）式

で

表

され る ことにな る

。

この こ とは

次

の よ う なこ

と を意 味

し てい る

。

す な わ ち

，

同

じ

内 法 高 さと 断 面

積 を有

する

正 方 形 柱

の

場

合

と 比

較

す る

と

，

円 形 柱

の

場 合

正

方 形 柱

に

比

べ

D

が大 きい た め

LID

が

小

さ く な る

_分

だ け ア

ー

チ

機 構

に よ るコンク リ

ー

トの

負 担

せん

断 力

は

大

き

く評 価

さ れ ること

を意

味

して い る

。

（

d

）

cot

_φ

と レ の

値

： せ ん

断 終 局 強 度

算

出

に必

要

な cot

φ

お よ びコ ン クリ

ー

ト圧縮 強 度 有 効 係 数

V は

，

指

針

と 同

様

に

（4

）式

お よび

（

10

＞式

で

与

え ら れ ると する

。

な お

（4 ）

式

の cot φの

算 出

に

必 要

な

（

5

＞

一

（

7 ）

式

は_，

指 針

と

同 様

の

仮 定

に

基

づ

き導

か れ た

も

ので

あ

る

。

3．

RC

_{円形 柱}

の

主 筋

の

付 着 強

度 算定

式

　

指 針

で は

，

角 形 断 面 部 材

の

主 筋

の

付 着 強 度

にっ い て

，

藤 井

，

森 田

b切

実 験 的 研 究 を 基

に し た

算 定

式 が 示 さ れて い るが

，

円 形 断 面 部 材

の

主 筋

の

_付着

強

度

につ い て は

，

付

着 破 壊

し たこ の

種

の

部 材

の

実 験

デ

ー

タ が ほ と ん ど ないた め そ の

算 定 方 法

は

示

され ていない

。

こ こ では

，

指 針

の

解

説

に

示

さ れて い る

角 形 断 面

部材

の

主

筋

に

_対

す る

付

着 強 度

算 定 式

の

考

え

方

と

以 下

の

（

a

）

，

（

b

）

の

仮 定

に

基

づ く

，

円

形

柱

に お け る

主 筋

の

付 着 強 度 算 定 式

，

（

14

） 式 を 示 す

。

　 　 　

τbu

＝

τ

。

D＋τ

。

t

………・

………・

・

……・

…

（

14

）

　　　

rco

＝

（

O

．

4

　

b

‘十〇

．

5

）

V／

砺・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

（

15

＞

　 　 　bt

＝

min

（

b

、

。

）

一 一 ・

………・

……・

・

…一 …

（

16

）

　

　

　

b

・C

一玉

7

乱

db …一 …・一 ・・…………・一

（

17 ）

　

　

　

T。t

−

・

（

1

＋

itb

）

・

？

’w

・

誓

・

・

………・

・

…・

…

_・

₁₈

_・

（

a

） 主 筋

の

付 着

割裂

パ タ

ー

ン の

仮 定

：

（

17

） 式

の

biC

（

b

‘

。

：

付

着 割

裂

パ タ

ー

ンより

定

まる

係 数 ）

は

，

筆 者

ら が

行

っ た

既 往

の 円

形柱 部材 実

va1

）

・

8 ｝に おい て

主 筋

が

付 着

破 壊 性 状 （

後 述 ｝ を示

し た

試 験

体

の ひ び

割

れ

状 況

を

参 考

に

仮 定

し た

，

図

一

4

に示 す よ う な 各 種の

_{付 着 割 裂}

パ タ

ー

ン

例

に

基

づいて

_算定

す る。

b

‘は

（

16 ）

式

に

示 す よ う

に，

各 付 着 割

裂

パ タ

ー

ンにっ いて の

bEC

の う ちの

最 小 値

と

す

OOo 　 　 　 　o o　 　 　 　 　o 　 o　oO 　　　　oO 　　　　o0 　 　 　 　 　0 　 0　0 oO 　　 　　o　 　 　 Oo 　 　　　　o 　O　O （パタ

ー

ン1）　 （パタ

ー

ン

2

）　 （パ タ

ー

ン3〕 図

一

4

　

円形 柱 断 面に お け る付着割 裂パタ

ー

ン_例

一 53 −．

一

【円形 横補 強筋の轡合

］

ト

　↓ 　 　

Dc

　 　 ↓ 　1　 　 　

1

［角 形 横補強 筋の場合

〕

　

P

＝ 1 _，

P

＝

O

↓

　

壹

1

．

o

K

0

．

5

K（横補 強 莇の効果） O

_，

　 　 　

B

主筋 　 　 　 角 形 　 　

A

主 筋 　 　 　 検補強 筋 ↓

　 　　　　 　

↓ 　 　 　 （

B

主筋｝ 1　 　 　

1

P 力 ） 　 　 　

P

璽

　 　 モ

Ng



_i

円 形　 　 　角形 横補 弦 筋

　

横 補強筋 　 　 　 　 〔

A

主筋 〕 図

一

5

　 付 着 強 度 算 定にお ける円形 横 補 強 筋の効 果 る

。

（

b

） 円形 横 補 強 筋

の

効 果

の

仮 定

：

主 筋

の

付 着 強 度

に

及

ぼ す 円形 横 補 強 筋

の

効 果

は

（

18

）式

で

与

え ら れ る

とす

る

。

こ れ は

指 針

で の

考

え

方 を参 考

に し た

次

の

考

え

方

によっ て い る

。

す なわ

ち

，

円 形 横 補 強 筋

が

付 着 強 度

に

及

ぼ す

効 果

は

，

角 形 横 補 強 筋

の

場 合

に

お け

る

全 割 裂

の

ケ

ー

ス で の

隅

角 部 主 筋 （

図

一

5

の

A

主 筋 ）

に

対

する

効 果 （

K

＝

1

．

0

）

と

，

直 接 横 補 強 筋

の かか っ て い ない

主 筋 （

図

一

5

の

B

主 筋 ｝

に

対 す

る

効 果 （

K ；

O

．

5

）

との

間

に

あ

ると し， その

大

き さ

（

K

）

が，

便 宜 的

に

大

き さが

1

の リン グ テン ショ ンに よ る

主

筋

1

本 当

りの

_{横 拘束}

力

（

P ＝2

π

／

筋

庄 】 」

）

の

1

_{次 関}

数

で

与

え ら れ る と

仮 定

す る もの で あ る

。

4．

算 定 式

の

適 合性

につ い て の

検討

4

．

1　

せ ん

断終 局

強度算

定 式

の

検 討

　

本 項

で は

，

既 往の円 形 柱の せ ん断

実

験

結

果　7 ）

−

1z

．

）

e

_用い て

次

の

2

つ のせ ん

断 終

局

強 度 算 定 式

の

適 合 性 を 比 較

，

検

討

す る

。

す な わ ち

，

第

2

節

で

誘 導

し た

円 形 柱

の せ

ん断 終

局 強

度

算

定 式 （

1

）式

， お よ び

円形 断 面 柱

を

同

じ

断 面 積

とvGl　

_／

2

_倍

の

横 補 強

筋 比 を

有

す る

正 方 形 柱

に

置 換

し て

適 用

す る

，

_角

形

断 面 柱

の せ ん

断 終 局 強 度 算 定 式

A

法

E2）

（

これ を 角 形

A

法 算

定

式 と 呼ぶ

）

の

適 合性 を検 討

し

，

結

果

を 図

一6

に

示

す

。

な お，

本 検 討

で は

，

円形 柱

の

付 着 破

壊

につ い て の

明 確

な

定 義

は いま だ

確 立

さ れて いないが

，

本 論

4

．

2

項

に

述

べる

付 着

破壊性 状

を

示

し た

主

筋

を もっ

試

験 体

の

デ

ー

タ は

除

い て いる。

同 図

では

，

誘導

し た

（1 ＞

式

お よ び

角 形

A

法

算 定

式 に よ る せ ん

断終

局

強 度 計 算 値

と

実 験 値

を

曲 げ 耐 力 計 算 値

。

Q 隅

齣 _で

除

し た

値 （

cQu

／

cQmu

，

　。

Q

／

。

Qmu

）

で表 して い る

。

ま た 同 図 中に は

，

せ ん

断 耐 力 実 験

値 eQ の

各

せ ん

断 終 局 強 度 計 算 値

cQu に

対

す る

比 （

。

Q

／

。

Q

。

）

の

平 均 値

，

な ら びに

．

変

動

係

数 を 示 して い 実 験 デ

ー

タの変数 範囲 変 数 デ

ー

タ範 囲 OO 鈴木

・

中壕他

7

〕 σ9 ［  ん■2〕 196

−

550 ★ ☆ 鈴木

・

中 塚他

8

）σy ［

kg

！c自2〕

370

卜

9840

鬮 ロ

荒

川

・

賀 他 9｝σ 冒y［k3！c堕2】

3200

−

14900

◆ ◇ 荒 川

・

賀 伽 o）P8　 　 ［罰 2

．

₅₄

〜

₅

_．

_OB

▲△ 黒正

・

林 伽 1）P冒　 　 ［罵」

O

，

2

卿

1

．

8

▼ ▽ 黒正

・

林 他

12

）

N

／ （

Ac

・

σ8 ）

o

囎

o

．

6

L

／

D

2

．

1

鞠

4

，

2 eO ／c砺旧

Ac

　 ［c降2_」 491

−

627 1

．

5 LO

O

．

5

o

．

o

［（

1

＞式〕

額

。

溺

◇

竅

　 （1） 式 デ

ー

タ数 　45 平均 値 　 　1

．

12 変 動 係 数

O

．

128 o

，

o e 囗／camu1

，

5

　 O

．

5　　　　　　1

．

0　　　　　　　

1t5

　 　 　 cQu 〆cd皿u （a _{）　 〔}1_）式の場 合

1

．

O

O

．

5

O

，

0

［角形A法算定式 ］



i

　

　

　

i

詫

．

i

・

薪

　　 畍

A



_l

角 形

A

法 算 定 式 デ

ー

タ数　

45

平均値 　 1

，

1g 変 動係 数 0

．

136 O

．

0　　　　　　0

．

5

　　　　　　1

．

0　　　　　　1

．

5

　 　 　 cau〆cQtau 　 　 （

b

） 角 形

A

法 算 定 式の場合 図

一

も

　（

1

）式および角 形

A

法 算 定 式の_{適 合 性} る

。

な お，

本 論

で は

主 と

して

単 調 加 力 下

で の せん

断 終 局

強 度 を算 定

の

対 象 と

してい る の で

，

本 検 討

に

用

い た

実 験

デ

ー

タに は

，

せ ん

断 耐 力 時

ま で の

各 部

_材

角

に お け る

繰 返

し

載 荷 回数

が

各

3

回以

．

ヒの

_{試 験 体}

の デ

ー

タ は

含

めて い な い。 そ の理

由

は

，

繰 返

し

載 荷

を

受

け た 試

験 体

で は

，

繰 返

し

載荷

に

伴

うひ

び

割

れ

幅

お よ

び

ひ

び 割

れ

本 数

の

増

加

に よ るひび

割

れ

直交方 向

の

_平

均

引

張

ひ

ず

み の

_増

加

な どの ため に コ _ンク リ

ー

トの

有 効 圧 縮 強 度

の

低 下

， それ に

起 因

する せん

断 終 局 強 度

の

低 下

が

予

想 さ れ る1’1）_{た めで あ る}

_。

_{ま た}

_，

通 常の

柱

で は

_Pw

が

O

．

2

％ 以

上

の

横 補 強 筋

を

有

する こと か ら

，

横 補

強 筋 を 有 し な い試 験 体の デ

ー

タ も含め て い な い

。

さ ら に， 図

一6

中

の

統 計 特 性 値 算 出

の

際

に は，

cQ 。

／

，

Qmu

＞

1

．

0 （

曲

げ

破壊

領 域

）

で あ る

試 験

体

の デ

ー

タ

を除 外

している

。

　

図

一

6

中

の

統 計 特 性 値

に よれ ば，

誘

導

し た

円 形 柱

の せ ん

断終 局 強 度 算 定 式 （

1 ）

式

は，

正

方形柱

へ の

断 面 置 換

とい う

便 法

を

用

い る

角 形

A

法 算 定 式

に比べ

_{平 均 値}

で

7

％ 程

度

で はあるが

実 験 結 果

を

精 度 良

く

推

定

し

，

同 時

に

小

さ な

変

動 係 数 を与

えて いる

。

こ の

現 象

は

，

提案

式 （

1

）式

と

角

形

A

法 算 定 式

との

違

い で

あ

る

次

の

2

点

に

_{起 因}

し て い る

。

す な わ ち

，

（

1

）

ア

ー

チ

機 構

に お け る

角 度

θの

_違

い_， お よ び

（2

） ノ；

と

》

7

／

2

・

み

c

と

の

違

い で あ る。

（

1

）

の

違

いに よっ て

，

提

案

式 （

1

｝式

は

角 形

A

法 算 定 式

に比べ

，

tan

　

e

値 が

_異

な る

_分

だ け_ア

ー

_チ

_機

_構

_{に よる}

_負担

_{せ ん}

_{断 力}

を

大

き く

評 価

す る。 また

，

（

2

）

の

違

い に よっ て

，

提 案

式

（

1

）

式

は

角

形

A

法 算 定 式

に

比

べ

，

ff

_／

2

・

jtC

_（

＝

_石

F

_／

2・

（

D −

2

・

d

！

）

）

が

j1

（

；

V

｝

1

／

2

・

D

−

2

・

d

，

）

よ り

大

きい

分

だ

け ト

ラス

機 構

に よ る

負

担

せ ん

断

力 を

大

き く

評 価

す る。

具

体 的

に は

，

（

1

）式

は

角 形

A

法 算 定 式

に 比べ

_{円 形 柱}

_{の せ} ん

断 終 局 強 度 を

， ア

ー

チ

機 構

の み で

抵 抗 す

る

Pw

，

’

σw。

／

（

レ

・

σB

）

が

0

の

時

には

tan

θ

値

の

差

に よっ て

10

％

程

度

，

トラ ス

機 構

の み

と

なる

_Pue

’

_{σ wy}

／（

v

・

σs

）

が

o

．

2

以

上 の

_時

に は

_φ

F

／

2

’

jtC

と

ft

の

違

いに よっ て

3

％

程 度 （

d

_，

／

D ＝

0

．

1

の と き

）

，

また

，

両 機 構

が

混 在

す る

0

＜

Pw

。

・

σav

／（

レ

・

σB

）

＜

0

．

2

と な る

横 補 強 量

の

範 囲

で は

10

％

−

3

％

程 度 大

き く

評 価

し_，

図

一

6

の

_{統 計特性 値}

に

_示

さ れ る よ

う

に

実 験 値

を より

正 確

に

評 価

でき てい る

。

図

一6

の

_{統 計特}

性 値

が

示

す

結 果

は

，

（

1

）式

が_，

断 面 形 状

が 円

形

であ る こ との

影 響 を 考 慮

する_， よ り

忠

実

でかつ

_{有 用}

な

RC

円

形 柱

の せ ん

断 終 局 強 度 算 定 式

で

あ

ること を

示

す

も

の と

考

え ら れ る

。

　

な お

，

図

一

6

（

a

｝

で は

指 針

の

付 着

破

壊

の

_{検 定}

にな らっ た

円形 柱

の

_{付 着 破 壊 検 定 法}

抽 _に よ り

付 着 破 壊

と 認

定

さ れ た

試 験 体

の デ

ー

タ

を黒 塗 印

で

示

し てい る が

，

同 図

にお いて eQ

／

cQu 〈

LO

（

同 図 中

45

度

線

の

下

側 ）

と な る

試 験

体

は すべ _て

_{付 着 破 壊}

_と

_{認 定 さ}

_{れ る}

。

_た

_だ

_し ， そ れ らの

検

定結

果

は 必

ず

し

も実 験

で の

破 壊

モ

ー

ドと

は

一

致

して いな い

。

4

．

2

主

筋の

_{付 着 強 度 算 定 式}

の

検 討

　

筆 者

ら が

行

っ た

既 往

の

円 形 柱 部 材 実

ge7LS

）

_e

こおい て

，

試

験

体

の

_最

大

耐 力 時 以 前

に

付 着 応 力度

が

最 大 値

を

示

し た

主 筋

（

こ れ を

，

付 着 破 壊 性 状 を示

し た

主

筋

と

呼

ぶ

）

の

付

着 強 度

につ い て

_検

討

す る

。

図

一

7

は_， そ れ ら

主 筋

（

最 外

縁 主

筋 ま た は

2

段 目 主 筋 〉

の

平 均 付 着 応

力

度

の

_{最 大 値}

τav と

（

14

）式

による

_付

_{着 強 度 計 算 値}

_τbu

_{と を 比 較}

_{し た} もの で あ る。

同 図

で は τav

，

τbu は

，

コ ンク リ

ー

ト圧 縮 強

度

の

平 方根

_而

で

除

し て

示

してい る

。

　

図

一

7

に よ れ ば

，

（

14

）式

に よる

_計

_{算 値}

は

，

付 着 破 壊

性 状 を 示

し た 主

筋

の Tav の ほ ぼ下 限

値

を

与

え ている

。

こ の ことは_， 円

状

に配 さ れた

主 筋

の

付 着 割

裂パ タ

ー

ンお よ te _！lv

−

ETe

　

6

4

2

0

、

　　 　　　 　　 　　　 　　　 　　　 　

τ回

尾

　 　 　 　

図

一7

　

付 着 強 度 算 定 式の適

合性

び

円 形 横 補 強

筋

の

_効

_果

を

新

たに

仮 定 し

て

誘 導

し た

（

14

）

式

は

，RC

円 形 柱

の

付 着 強 度 推 定 式

と し て

用

い

得

る

可 能

性

を

示

す もの と

考

え ら れ る

。

5．

ま と め

　

RC

円

形 柱

の せん

断

・

付 着 設 計

に

必 要

な せ ん

断 終 局 強

度 算 定 式

お よ

び 主 筋

の

付 着 強 度 算 定 式

を

，

指 針

に お け る

誘

導手

法

は

準

用

す る

が 円形

断面

と し て

取

り

扱

う

立 場

か ら

誘 導

し， それ ら

算 定 式

の

既 往

の

実 験 値

に

対

す る

適

合性

を

検 討

し た

。

得

られ た

主

な

結

果 を

以

下にま と める

。

（

1

）

正

方 形 断 面

へ の

置 換 と

い う

便 法

で な く

，

断 面 形 状

が 円

形

で あ ることの

影 響 を 考 慮

す る

，RC

円

形 柱

の せ ん

断 終 局 強 度 算 定 式

を

導

い た

。

ま

た，

既往

の

実

験

デ

ー

タ を

用

い て

同 式

の

適 合 性 を検 討

し

，

置

換

法

に よ る せ ん

断 終 局

強 度

算 定 式

よ りも

優

れ て い るこ と を 示 した

（

図

一

6

参

照

）

。

（

2

＞

円 形 柱

の

主 筋

の

付 着 割

裂

パ タ

ー

ンお よ び

主

筋

の

付

着 強

度

へ の

_{円 形 横 補 強 筋}

の

効

果の大 き さ を

仮 定

して_，

RC

円

形 柱

の

主 筋

の

付 着 強 度

算

定 式

を

誘

導

し た。 また

，

同

式

が

，

既 往

の

実 験

で

付 着 破 壊 性 状 を 示

し た

円形 柱

の

主

筋

の

平 均 付

着

応 力

度

の

最 大値

に

対

し ほぼ 下 限

値

を

与

え る こと を

示

し た

（

図

一

7

参

照

）

。

　

本 提 案 式

は

，

指針

におい て

角 形 断 面 部 材

のせ ん

断 終 局

強 度 算 定 式

お よ び

主 筋

の

付 着 強 度 算 定 式

を

導

く

際

に

用

い られ た

手

法 を

準 用

して

導

か れて い る ため， せ ん

断 終 局 強

度

に及 ぼ す

軸

力の

_{影 響}

が

考 慮

さ れて いない

点

な ど

，

現 行

の

指 針

の

算 定 式

が

抱

える

問

題

点

をそ の ま ま

含

んでい る

。

ま た

，

付 着 破 壊

した

円 形 柱

の

実 験

デ

ー

タ が

少

ない た

め

，

提 案

し た

円形 柱

の

主 筋

の

付 着 強 度 算 定 式

に お け るコ ンク

リ

ー

トの

負 担

分 お よ び 円

形

横

補 強 筋

の

効

果の評 価 方 法

，

並

びに円

形 柱

の

付 着破 壊 検 定

法につ い て の

検 証

は

十

分 と はいえ ない

点 も あ

る

。

以 上

の

事

項

につい ては

今 後

，

実 験

的

並 びに理

論 的

に

検 討 を進

める こと

を

考

えて いる

。

謝 　 辞

　

本 論 文

を ま と める に あ た り

貴 重

な

御 助 言 を頂

い た

一

₅₅

一

（

株 ）奥 村 組 建 築 設

計

部

・

安藤

邦

彦

氏

に

謝 意

を

表

しま す

。

参

考 文献 1）

2

｝ ） 3 ）

4

）

5

） 6 ） 7 ）

8

｝ 9

10

）

11） 12｝ 13） 14） 15

）

日本 建 築セ ンタ

ー

：構造計 算 指 針

・

同解 説

，

1986 日本建築学会 ：鉄 筋 コ ン ク リ

ー

ト造 建 物の終 局強 度型 耐 震設 計 指 針

・

同 解 説

，

pp

．

104

〜

150

，

1990 村 上 利 憲

，

南 　 宏

一

：二軸 対 称 断 面の鉄 筋コ ン クリ

ー

ト 部

材

の

終

局せ ん

断耐

力

，

日

本

建

築学

会構 造

系論

文

報告集

，

第

415号， pp

．

31

〜

42， 1990

．

9 渡 辺史 夫

，

六車

　

煕

，

西 山 峰広 ：曲げ と せ ん断 を受ける

PC

パイル の

耐

力 評 価に関する研 究

，

コ ンク リ

ー

ト工学 年

次論文報

告 集， 第9巻

，

第

．

2

号

，

pp

．

483

−

₄₈₈

_，

1987

Ang

　

Beng

　

Ghee

，

　M

．

」

．

N

．

　

pTiestley

，

　and　

T

．

　

Paulay

；

Seismic

　

Shear

　Strength　of 　

CiTcular

　

Reinforc

∈

d

　

Concrete

Celumns

_，

_{ACI 　Structural}

　

Journal

，



pp

．

45

〜

59

，

1989

，

Jan．

・

Feb

．

藤 井 　 栄

，

森 田 司 郎 ：異 形 鉄 筋の付 着 割 裂 強 度に関 する 研 究

一

第

一

報　付着 割裂破 壊

を

支

配す る

要

因につ _{い て の}

実

験

結

果

，

目本 建 築 学 会 論 文 報 告 集

，

第

319

号

，

pp

，

47

〜

₅₅

，　1982

，

9 鈴 本 計 夫

，

中塚　佶

，

中田 浩 之

，

白 沢 吉 衛 ：SD　

50

_材の 円 形ス パ イ ラル筋を 用い た

RC

円形 柱の せ ん断 耐 力

・

変 形特 性

，

コ ン クリ

ー

ト工 学 年 次 論 文 報告 集

，

第10巻

，

第 3号

，

pp

．

601

−

606

_，

198＄ 鈴

木計

夫

，

中

塚

　佶

，

中

田

浩

之

，

山

中

昌

一

：

RC

円形

柱

のせ ん

断

及び 主 筋の付 着 特 性に関する実 験 研 究， コ

．

ン ク リ

ー

ト工学 年 次 論 文 報 告 集， 第12巻

，

第2号

，

pp

．

393

−

398

，

　1990 荒 川

　

卓

，

賀 明

　

玄

，

荒井

康

幸

，

溝口光男 ：ら せ ん 鉄 筋 補 強コ ン クリ

ー

ト柱の終 局 せ ん 断 強 度につ い て

，

コ ン ク リ

ー

ト工学 年 次 論 文 報 告 集

，

第

9

巻

．

第

2

号

，

_．

pp

．

299

−

304

，

　

1987

荒 川 　 卓

，

賀 明 　 玄

，

荒 井 康 幸

，

溝口光 男 ； ら せん鉄 筋 柱の せ ん断 抵 抗 性 状につ い て

，

コ ン クリ

ー

ト工学 年 次 論

文 報告集

，

第

10

巻

，

第

3

号

，

pp

．

577

〜

582

，

1988

黒正 清 治

，

林

　

静 雄ほ か ：鉄 筋コ ンクリ

ー

ト円 形 断 面 部 材のせ ん断 強 度 と 変 形 性 状に関 する実 験 研 究

，

日本 建 築 学 会 関 東 支 部 研 究 報 告 集

，

pp

．

1255

−

1256

，

1979

黒 正 清 治

，

林 静 雄ほ か ：曲げ せ ん 断 及 び 軸 力 を 受 け る 鉄 筋コ ンク リ

ー

ト円形

断面柱

のせ ん断 強 度 と変 形 性 状に

関

す る

実

験 的 研 究， 日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗概 集

，

pp

．

1247

〜

1248

_，

　1982 大 久 保 雅 章

，

濱田

　

聡

，

野 口

　

博 ：地 震 時の ひび割れコ ン ク リ

ー

トの圧縮 特 性の劣 化に対す る基 礎 実 験

，

JCI

コ ロキウム 「

RC

構 造の せ ん断 設

計

法に関す る

解

析 的研究

」

論 文 集

，

PP

．

17

−

22

，　1989

，

10 鈴 木 計 夫

，

中 塚

　

佶

，

吉 田 晴

彦

：円

形横 補

強 筋 を用い た コ ン ファ イン ドコ ン ク リ

ー

トの強 度およ び変 形 特性

，

材 料

，

pp

．

33

〜

39

_，

1985

．

1

鈴 木

計 夫

，

中 塚

　

佶

，

出口

　

兼 ：コ ン クリ

ー

トの全 応 力 度

一

ひずみ度 関 係に関す る研 究

，

セ メン ト技

術

年 報

，

pp

．

265

−

268

，

　1980 注 1） 大き さが 1の リ ングテ ン ショ ン によ る 主 筋 ユ本あ た りの 　 　横 拘 束 力は

，

その 方 向 成分を考え る と正確に は 2

・

S 血

　 　

〔π〆

N

』）とな る

。

しか し

、

こ こ_で は計 算の簡 略 化の ため 2 　 　π／

Vg

と し た

。

2

）

角 形

A

法 算 定 式につ い て

　 　　

cQ

召

＝

P

龜

・

σ_ua

’

D

’

_・

ノ

1・

cot φ

’

　　

　　　

・

罕

・

（1

−fi

）

’

・

’

・

’

・

・

aB

…・

・

…・

…・

一

（

付

1

＞

　　

こ こ・

，

・an・

e

’

＝

＝

 

2 ＋1

ナ

） 3 　 （

1

十 cot2 φ）

・

ρ

1

σ

・

σurv

β

三

　 　 　 　 　レ

’

σ霞

COt φ

’

二

min ｛COt φ

LCOt

φ

1．

COt φ；｝

cot φ｛

＝

2 　 　 　 ／

l

cot φ…

＝

　 　 　 　

1

γ

・

伍 n

．

θ 　 　 　 り

’

σfi 　cot φ…

＝

　　　

，

　　　

−

1

　 　 　

Pw

’

σ

”

rv

　

〔ただ し_， cot _φ

’

≧1）

　

、 fi

　

Pw

＝

2

　

Pw 　 　 　 2a

．

　P

脚

覃

s

万

　

ノ

i

＝

PL

　

2

　

d

ε ・

・

一

｛

1

．

1

　

． 曲 げ 耐 力 計 算 値 cQmu は

，

逐 次 解 析による曲 げ終局強 度 cMu を せ ん断ス パ ン で除して求め た もの であ る

。

　cMu 算

出

の た め の逐

次解析

では

次

の

仮 定

を

用

いた。 す な わ ち

，

か ぶ りコ ン クリ

ー

トを無

視

し

，

圧

縮

側の コアコ ン ク リ

ー

ト部 分を断 面 水 平 方 向に 50分 割さ れた

RC

円形 柱 断 面に 対し平 面 保 持を仮 定し た

。

主 筋の応 力度

一

ひず み度 特 性を 完 全 弾塑性と し

，

コ ン ファ イン ドコ ン ク リ

ー

トか ら な る コ ア部 分の応 力度

一

ひずみ度特 性 を 下式のよ うに n次 曲 線 と

直線

と で

表

さ れ る

形 状

と し た14）

・

15） 。 ひずみ の

適合条件

と

断面

力の釣 合 条

件

を

考

慮し

，

ある圧

縮縁

コ ン ク リ

ー

ト ひずみ度 ε

。

に対し逐 次 求ま る断 面の抵 抗モ

ー

メ ン トのう ち

，

最 大 と な るモ

ー

メ ン ト値 をcMu と し た

。

〈

コ ン フ ァ イン ドコ ン ク リ

ー

トの応 力度

一

ひずみ度関係 〉

島

＋

（

・

一

翻

｛

・・… Ct）

…・

・

一 ・

・

…

《 付・・）

ゐ

一

1

商

認 （

島

一

1

）

・

　　

（

勉 ・ec≦輸 ・

窘

1

り

・

_咐

．

2b ）

素

一

・

（

　 　　 　 　　 　 OSCf εc＞εOc∫十

．

　　　　　　　

Ec

！

）

一

…・

・

一 ・

一

_（

_付

_・・） ここ _に

，

　σs

。

∫

＝

σ 。

・

（1＋ α ） E・

、

・

−

E・

・

（

1＋1・

響

・

C

∫

）

＿

．

｛

齢

’

一

（

叫

｝

　 　 　 σB 　 　 　 1十25CI 　 　 　

s

　　　　　　　

1

−

1

・

24

万

i

ε o

＝

〔1

，

6

・

10

’

3as 十L28）

・

10

−

3

E

。

＝

＝

〔

1

．

4

・

10

−・

σ一 〇繝 璽 　 　 　 εo