• 検索結果がありません。

大コア施工を施した鋼製ラーメン橋脚隅角部の地震時応答解析

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

シェア "大コア施工を施した鋼製ラーメン橋脚隅角部の地震時応答解析"

Copied!
2
0
0

読み込み中.... (全文を見る)

全文

(1)

大コア施工を施した鋼製ラーメン橋脚隅角部の地震時応答解析

信州大学工学部 ○井上雄太 信州大学工学部 Tanim Ahmed

信州大学工学部 正会員 清水茂

1.はじめに

本研究は道路橋の下部構造物として建設されてい る鋼製ラーメン橋脚に着目し,地震時における応答 を解析したものである.このような鋼製ラーメン橋 脚の問題点の一つに,隅角部における疲労亀裂があ る.疲労亀裂の多くはそれ自体が重大な損傷である だけでなく,地震時には脆性破壊の危険性を増加さ せる.そのため,疲労亀裂防止対策が多く提案なさ れている.その中の一つとして大コア施工がある.

隅角部に孔をあけるこの工法では,隅角部に発生し た疲労亀裂およびその発生原因である固有内在傷を 除去することが可能となり,疲労耐久性の向上が期 待できる.しかし大コア施工そのものが地震時にお ける脆性破壊の一原因になることはあまり危惧され ていない.

そこで本研究では半径 150mm の孔を鋼製ラーメン 橋脚の引張力を受ける側の隅角部に施し,3 方向か ら地震動を与えその動的解析を行った.

2.解析モデル

図-1 解析モデルと大コア施工位置

解析モデルは図-1に示すような,はり部材に段差 を有する橋脚である.図-1に本研究で用いた解析モ デルの全体図を示す.モデルの各部材の断面寸法は,

柱,はりとも,断面高さ2000mm×幅2000mm×

板厚20mmである.

大コアの半径150mmとし,比較コアのないモデ ルも扱った.図-2(a)にZ軸方向から見た隅角部の

形状を示し,(b)にはX軸方向から見た隅角部の形 状を示す.

柱フランジ

腹板

はりフランジ

柱フランジ

柱フランジ はりフランジ 大コア半径: r 腹板

大コア半径:

r 奥行き: r

X Y

Z Y

Z X

(a)Z軸方向 (b)X軸方向 図-2 大コア半径の定義

大コアの奥行きは,半径 150mm と同じ値とした.

また,隅角部周辺の影響を詳しくみるために,隅角 部周辺の要素分割を細かくし,最小メッシュサイズ は板厚程度とした.作成したモデルの隅角部の拡大 図を図-3に示す.

大コア施工位置

X Y

橋脚A 橋脚B Z

8000

2000 2000

12000 2000

8000

図-3 大コア施工のモデル化

鋼材は柱・はり部材ともに応力-ひずみ関係にバイリ ニア近似を用いたSM490材を用い,密度7.848×

10^-9,ヤング係数200GPa,ポアソン比0.3,降伏 応力315MPaとした.また上部工の質量を簡易に再 現するため700tonの質量をはりの上フランジに与 え,自重を考慮するため常に鉛直下方に重力加速度

土木学会中部支部研究発表会 (2010.3) I-038

-75-

(2)

3.解析結果 9.8m/sec^2を慣性力として作用させた.

図-5に左橋脚隅角部から上4000mm地点のX軸 方向変位の時刻歴を示す.コアを有しないモデルの 残留変位が300mm程度なのに対して,半径150mm のコアを有するモデルの残留変位が 500mm~

600mm 程度と大きな値をとっていることがわかる.

本研究で用いた地震動は図-4に示す.これは能登 半島の輪島市鳳至町で発生した地震波を4倍にした ものである.この地震波は,Z方向にEW成分,X 方向にNS成分,Y方向にUD成分の地震加速度を 慣性力として入力し,地震応答解析の解法として Newmarcβ法を適用した.解析を実行するにあた り,汎用FEM解析プログラムMSC.Marc mentat 2005r2を使用した.

-1000 -800 -600 -400 -200 0 200

0 5 10 15

time

Acceleration(gal)

大コア半径 150mm 大コア半径 0mm 地震成分 EW成分

-2000 -1000 0 1000 2000

0 5 10 15

time

Acceleration(gal)

図-5 X軸方向変位 (a) 能登半島地震EW成分

( (b) 能登半島地震NS成分

(c)能登半島地震 UD成分 図-4 入力地震動

図-6に15秒時の変形図と相当応力の分布を示す.

半径150mmのモデルの孔周辺に大きな応力に伴い

大きな変形が見られる.

地震波形 NS成分

-2500 -2000 -1500 -1000 -500 0 500 1000 1500

0 5 10

time

Acceleration(gal)

のことから通常,引張力を受ける側に施工されて

文献

水ら:大コア施工を施した鋼製ラーメン

15

地震波形 UD成分

-1000 -500 0 500 1000

0 5 10 15

time

Acceleration(gal)

いる大コア施工は地震時には圧縮力を受け多大な影 響を及ぼすと言える.

参考 1)森川・清

橋脚隅角部の地震時挙動,土木学会中部支部研究発 表会(2008)

土木学会中部支部研究発表会 (2010.3) I-038

-76-

参照

関連したドキュメント

%,サービス部門 %であった(表 ) 。高成長率に貢献したのは前年度に 引き続き工業部門であり,とくに工業部門 GDP の %を占める大規模製造業

ねじりを受ける無筋コンクリート柱、鋼殻・鋼管柱、およびコンクリート充填鋼製合

2010年6月〜9月、耐震補強を目的とした2号館の 改修工事が行われた。1925(大正14)年に竣工し

3.2 風下側橋梁のたわみ応答に並列橋利が及ぼす影響   風下側に位置した現橋のたわみ応答を図5に示し,新橋のた

2.2 数値解析 解析はノンテンション地盤ばねを用いた二次元骨組み解析を MOLEMAN-i を用いて実施した.物性値を表 1 に示す.そして,

既往の耐力 鉄筋降伏応力 鋼管降伏応力 最大荷重 評価式による 実験値と評 価式耐力と 最大耐力 PmaxkN N/mm2 N/mm2 の比率 PcalkN..

  NDR 鋼製函体の製作数は施工箇所数 と工程を考慮し,転用計画において最も 経済性と効率が良くなるよう 3 基製作す

異種材料間の応力伝達のためにずれ止めを用いる.ずれ止 めとして頭付きスタッドが一般的であったが,製作時の省