表層地盤構造と最大変位
オイルダンパーを用いた連結制振構造における最大棟間変位比の予測法 [ PDF
... 図 5 予 測式の精 度 図 6 残 差のばら つき り，回帰 式の精 度の程 度を 表す決定 係数は 0.990 を示 した． 最 大 棟 間 変 位 比 の 残 差 （ = , !" '34 − , !" 2'3 ） の ば ら つ き を 粘 性 要 素 の 損 失 剛 性 比 " ご と に 整 理 した John Wilder Tukey の 箱 髭図を図 6 に示 す．残差は 最 大 ...
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関東地方の浅部・深部統合地盤構造モデル説明資料（平成29年4月27日公表）
... 一般に、堆積平野の浅部地盤については、海水準変動に伴 う層相変化をもとに地層が区分されている。更新統（関東地 域では、下総層群ないしその相当層）については、粘性土主 体で Ｎ 値の小さい細粒な層と、砂質・礫質で Ｎ 値50ないしそ れ以上を示す層の鉛直方向の層相変化をもとに地層が区分さ れている。台地部では、更新統を覆う上位の段丘構成層とロ ...
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Height (m) 1 1 Inertia Force (MN) 大成建設技術センター報第 号 (1) < 平面図 > Height 1 ひずみゲージ水圧計加速度計 相対変位計ロードセル 受圧板 + ロート セル ( 個 ) 表層ケイ砂 号 変位計 液状化層豊浦砂 (Dr
... の杭 変位は，杭頭を剛接合としているため，高さ 7ｍ付近 から杭頭にかけて増加量が減少し，フーチングの変位 は表層地盤の変位より小さくなっている。一方，Model S の杭変位は下端から直線的に増加し杭頭付近で表層 地盤とほぼ等しくなっている。すなわち，Model R で ...
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断層による不連続構造を考慮した大阪堆積盆地の3次元地盤構造モデル
... 一連のモデルでは，各層の弾性波速度や密度を一定 としているが，堆積層の速度は埋没深度や堆積年代 に応じて変わることが知られている（Faust, 1951）． 駒澤ほか（1996）は，重力異常データを使って基盤 岩の深度や堆積層の層境界の深さ分布を推定した． 最近，Afnimar et ...測記録とモデルに基づく合成波形とを比較して地盤 構造モデルを検証する． ...
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Global Leader in Providing Engineering Solutions & Services MIDAS IT のグローバルネットワーク : 土木分野 / 地盤分野 / 建築分野 CAE ソフトウ アのマーケットシ ア 1 位中 : 土木 / 地盤構造解析分野マーケットシ
... 地盤の変形が非常に大きいもしくは共振現象で大きい応答が発生する場合には非線形解析が必要とする · 軟弱地盤の詳細耐震安全性の評価可能 · 非線形動的解析と連携 · 海岸構造物、プラントの液状化評価可能 液状化材料モデル搭載 ...
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泊発電所 地盤（敷地の地質・地質構造）について（2／2）
... ③ 低角逆断層系(F-7断層)及び層面断層(O)系(F-9断層) (5/5) 一部修正(H26/3/5審査会合) ○F-9断層は，神恵内層下部層中でせん滅しており，F-9断層は下部層堆積中に活動したものと推定される。 ○F-7断層は，神恵内層下部層全体に変位を不えており，F-7断層は下部層堆積後に活動したものと推定される。 ...
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地震記録と微動記録を用いた不整形地盤構造の簡易的推定手法に関する研究 [ PDF
... トルは Rayleigh 波基本モードの理論 H/V スペクトル で近似できると考え、極小微動アレイ観測点 10 点お よび単点微動観測点 36 点において、微動記録から算 出した微動 H/V スペクトルと Rayleigh 波基本モード の理論 H/V スペクトルを用いた逆解析により、S 波速 度構造を推定した。解析に必要な物性値は、各層の S 波速度、層厚、P 波速度、密度の 4 ...
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拡散波動場に基づく微動H/Vを用いた地盤構造の同定及び妥当性の検討
... 図 ２ 菊池市（KMMH03）、宇城市（KMMH14）、益城町（KMMH16）で強震観測点のH/V及び地盤構造の同定。上段 で各種の水平/上下スペクトル比（H/V）を、下段で地盤構造（S波速度は深さに沿って変化する）を示した。黒く太い 実線は観測（obs）H/Vを、黒く細い点線は初期地盤構造（下段で黒い実線で示すもの）を用いて算出した理論表面波 ...
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微動アレイ観測による福岡市南部の地盤構造の推定 [ PDF
... 波速度については、狐崎・他 ７） のＰ波速度とＳ波速度 の関係式から求めた。表層地盤以深の地盤構造につい ては、中道・川瀬が作成した３次元地盤構造モデルの Ｓ波速度で拘束し、層厚を変数とした。密度およびＰ 波速度については、表層の地盤と同様に設定し、理論 ...
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2C4-OS-21a-3 楽曲の表層構造解析に基づくリスナーの生体反応の考察
... 図 2 には，楽曲の中で最大の SCL 変化を記録した被験者数 を，フレーズごとに計上して示した．同じ最大変化量を記録した フレーズが複数ある被験者は，グラフに複数回計上されている． 楽曲 B では，多くの被験者は曲の冒頭で最大の SCL 変化を 示している．これは新しい楽曲を聴き，まだ楽曲の構造や今後 の進展を予測できない中で，多くのリスナーがある種の心理的 ...
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濃尾平野とその周辺地域において測定されたやや長周期微動の卓越周期・平均振巾と地盤構造との関係について
... まとめ やや長周期微動の卓越周期@平均振巾は，天候の良好 な深夜においては時間変動が小さく有効な情報となり得 る。平均振巾は地盤構造とよい対応を示し，堆積層の厚 いところで振巾は大きく薄いところで小さ L 、。この傾向 は水平動成分においてより顕著である。卓越周期は地盤 構造と対応するがその対応の仕方は複雑である。堆積層 の厚いところでは周期は長<，薄いところで短[r] ...
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微動観測を用いた不整形地盤構造のモデル化に関する研究 [ PDF
... Vs と層厚を試行錯誤的に変化させ、各地点の S 波速度構 造を推定した。また、4～6 層目に関しては前項の極小 微動アレー観測、PS 検層結果を参考に Vs を 630 m/s 、 1000 m/s 、2100 m/s と固定し、層厚のみをパラメー タとした。また、Vp と密度は、前述の式（2-1）、式（2- ...
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706 技術書 ポンプ場 基礎工は地盤の予備調査が終った段階で下記項目等を考慮の上 その形式を選択する 1 地盤条件 ( 掘削地盤の状態 支持地盤の傾斜 深さ等 ) 2 上部構造の特性 3 環境条件 ( 騒音 振動及び施工場所等 ) 4 基礎の工期と経済性 5 その他 なお 一般的には支持地盤までの
... c．中掘り杭工法 杭材を PHC、SC 及び鋼管とし、その先端処理法に最終打撃方式、セメントミルク噴射撹 拌方式（ただし、砂質系地盤のみに適用） 、コンクリート打設方式のいずれかを採用するも のとして、表-15.11 に示す算定法によって杭先端の極限支持力度を求める。なお、杭径の 適用範囲は、 PHC、SC 杭の場合、通常、外径 450mm から 800mm、鋼管杭の場合、外径 400mm から ...
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大阪平野における地震動予測の試み?大阪地域の3次元地盤構造モデルの作成?
... 右下）と比べると，地盤構造 との対応がよいことがわかる．振幅が小さく波長の 長い波が伝播する領域は，基盤岩露出地域に対応し， 振幅が大きく波長が短い波が伝播する領域は，堆積 層に被われている地域（堆積盆地内）に対応する． これらのスナップショットから，モデル領域東部 の盆地端では，基盤岩側と堆積盆地側で波の極性が ...
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4 周辺地盤への影響が予想される箇所では 設計に当たって十分考慮する 5 施工にあたっては 動態観測により安定 沈下管理を行うものとする なお 軟弱地盤の規模が大きく 工費等に重要な影響を及ぼすと想定される場合は 試験盛土等を行い対策工法を検討することが望ましい (2) 構造物 1 橋台及び横断構造
... ④ 盛土施工時には、周辺地盤の浮上がりや側方変形を生じることが多く、周辺の田畑や人家、構造物に被害を与える 恐れがある。周辺地盤への影響が予想される箇所では十分検討する必要がある。 ⑤ 設計時に予測した基礎地盤の挙動が実際の挙動と一致しない場合が多く、工事途中で地盤の過大な変形や破壊とい ...
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3. 入力データおよび出力データ エクセルシートは 入力地震波 解析条件 地盤データ ひずみ依存特性 ユーザ指定 ひずみ依存特性 出力 収束剛性 最大値深度分布 相対変位最大時深度分布 伝達関数+ 入力 伝達関数 入力 加速度時刻歴+ 出力 加速度時刻歴 出力 変位時刻歴 せん断応力時刻歴 および
... (5)道路橋示方書・耐震設計編に示される方法により、簡易液状化判定が可能です。液状化強度比は、 地盤の N 値、細粒分含有率および有効上載圧などから計算されます。また、作用応力比については、 一次元地盤応答解析に基づきせん断応力の時刻歴最大値から計算しています。さらに、地盤の N 値に ついては、入力データで直接に指定せず、道示の N ...
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地盤・基礎・地下構造物の変形と環境上の諸問題に関する研究
... 数」では、最初に大規模逆打ち工事現場に おける施工時のリバウンド・沈下計測結果 について述べる。計測結果より得られた地 盤の応力－ひずみ関係の分析より、地盤掘 削による除荷・構造物構築による載荷時の 挙動を適切に表現するためには地盤のヤ ング係数の拘束圧依存性とひずみ依存性 を同時に考慮する必要があることを示す。 この問題の解決方法として一定拘束圧下 ...
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図 設計用速度応答スペクトル ( レベル 地震動 ) 図 設計用速度応答スペクトル ( レベル 地震動 ) () 地中構造物の設計水平震度 a. 地中構造物 ( パイプライン 暗渠 ( ボックスカルバート ) 及びポンプ場 ( 吸水槽 )) において 応答変位法でレベル
... ａ．地中構造物（パイプライン、暗渠（ボックスカルバート)及びポンプ場（吸水槽))において、 応答変位法でレベル1地震動の地盤の水平変位振幅を算定するために、震度法による設計に用いる 基盤面における設計水平震度K' h 1 (式(5.6.2)参照)を求める。 ｂ．ボックスカルバート（横断面)及びポンプ場において、躯体の慣性力や地震時動水圧を荷重とし ...
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強震記録に基づくサイト増幅特性の評価と地盤構造との対応に関する研究 [ PDF
... いた地盤構造 地盤構造 地盤構造 地盤構造の の の推定 の 推定 推定 推定 統計的地震動特性を抽出するときに震源もしくはサイト (観測点)のどちらかについて拘束条件が必要となる。そこで 本節では基準観測点における地震波の増幅の影響を極力減 らすため、GL_200m ...
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微動観測による地盤構造の推定とそれに基づく地震動評価に関する研究 [ PDF
... 1 次元解析により、KiK-net 防府で観測された 2001 年芸予地震の記録から、B3 層以浅の層の影響を取り除 いた地震基盤波を作成し、この地震基盤波を各地点の B2 層へ鉛直に入力した時の地表での計測震度を算出 した。地震基盤波及び地表波を算出する際の地盤物性 値は、水平成分（NS、EW 方向）では前章と同じである が、鉛直成分（UD 方向）では、P 波速度を用い、P 波 の Q 値は前章で定めた ...
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