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構造物の明らかな異常

4. 膵腫瘤存在診断 A) 確診 1 粋の明らかな異常エコー域 ( 注 ) 2 粋の異常エコー域が以下のいずれかの所見を伴うもの a) 尾側膵管の拡張 b) 膵内または膵領域の胆管の狭窄ないし閉塞 c) 膵の限局性腫大 B) 疑診 1 膵の異常エコー域 2 膵領域の異常エコー域 3 膵の限局性腫大

4. 膵腫瘤存在診断 A) 確診 1 粋の明らかな異常エコー域 ( 注 ) 2 粋の異常エコー域が以下のいずれかの所見を伴うもの a) 尾側膵管の拡張 b) 膵内または膵領域の胆管の狭窄ないし閉塞 c) 膵の限局性腫大 B) 疑診 1 膵の異常エコー域 2 膵領域の異常エコー域 3 膵の限局性腫大

... 2. 存在部位診断は日本膵臓病研究会編 膵癌取扱規約Ⅱ・解剖学的事項1・膵臓区分2・膵臓各部区分に 基づいて記述する. 但し,膵癌と関連が不明瞭ときは「膵領域」として表現する. 2. The location of the pancreatic mass should be described according to the “General Rules for ...

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序 近年 新幹線トンネル覆工コンクリート剥落や高架橋の床版コンクリートの塩害による劣化などコンクリート構造物の不具合が相次いで顕在化し コンクリート構造物の品質向上が急務となっています このような背景の中 土木コンクリート構造物の耐久性を向上させる観点から設置された 土木コンクリート構造物耐久性検討

序 近年 新幹線トンネル覆工コンクリート剥落や高架橋の床版コンクリートの塩害による劣化などコンクリート構造物の不具合が相次いで顕在化し コンクリート構造物の品質向上が急務となっています このような背景の中 土木コンクリート構造物の耐久性を向上させる観点から設置された 土木コンクリート構造物耐久性検討

... コンクリート締固めは,コンクリートを密実にするとともに鉄筋,埋設付着をよくし,型枠隅々までコンクリートをゆきわたらせるために行うものであり,打込み作業良 否を決める重要作業である.締固めが不十分場合はコンクリート充てん不良やコールドジョイント ...

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異常高原子価Feイオンを含むペロブスカイト構造酸化物における元素置換による構造と物性の変化

異常高原子価Feイオンを含むペロブスカイト構造酸化物における元素置換による構造と物性の変化

... その構造と電荷転移現象を系統的に明らかにしている。室温では全組成範囲でFe 3.5+ が安定され、 0.0 ≤ x ≤ 0.4組成範囲化合では、低温においてSr 0.5 Bi 0.5 FeO 3 と 同じ3:1Fe 3+ とFe 5+ へ単一電荷不均化転移を示すが、0.1 < x < ...

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7章 構造物の応答値の算定

7章 構造物の応答値の算定

... 液状化が生じる可能性ある場合には,過剰間隙水圧上昇に伴う地盤非線形性を考慮して応 答解析を行うものとする. 【解説】 液状化が生じる可能性ある地盤では,地震時繰返し載荷によって過剰間隙水圧が発生して有効 応力が低下するため,地盤軟化が生じて変形が大きくなる.有効応力比で概ね 0.5 以上過剰間隙 ...

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鉄筋コンクリート構造物の劣化の進行予測手法に関する研究 [ PDF

鉄筋コンクリート構造物の劣化の進行予測手法に関する研究 [ PDF

... RC 構造劣化と対応を,国内 公営集合住宅耐久性調査結果データより検証す る.尚,同データには先係数決定に用いたデータ は含まれていない.図-6 及び 7 は仕上げないコンク リート部材中性化と塩化による腐食減量測定値 ...

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異常高原子価Fe3.67+を含むAサイト層状/無秩序ペロブスカイト構造酸化物の電荷不均化転移

異常高原子価Fe3.67+を含むAサイト層状/無秩序ペロブスカイト構造酸化物の電荷不均化転移

... 果から、異常高原子価 Fe 3.67+ が 217 Kで2:1Fe 3+ と Fe 5+ に電荷不均化することが分かっ た。また、200 K以下で現れたX線回折ピークから、電荷不均化した2:1Fe 3+ とFe 5+ が ペロブスカイト基本格子<111>方向に沿って配列することを明らかにした。 ...

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コンクリート用塗料 ( 表面保護工法 ) の目的 1 コンクリート構造物の保護 2 コンクリート構造物の美観付与 3 コンクリート構造物の機能性付与

コンクリート用塗料 ( 表面保護工法 ) の目的 1 コンクリート構造物の保護 2 コンクリート構造物の美観付与 3 コンクリート構造物の機能性付与

... 温冷繰返し試験後 異常なし 耐アルカリ性試験後 異常なし しゃ塩性(mg/cm 2 ・日) 0.34×10 -3 以下 5.0×10 -3 以下 酸素透過阻止性(mg/cm 2 ・日) 4.7×10 -2 5.0×10 -2 以下 ...

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鉄筋コンクリート構造物の耐震設計講座

鉄筋コンクリート構造物の耐震設計講座

... これら両鉄道標準によれば、国基準である「鉄道に関する技術上基準を定める省令」 (国土交通省令 151 号、平成 13 年 12 月公布)により、仕様規定型から性能規定型へ改 定が謳われているが、先んじて、耐震設計[4]が、兵庫県南部地震を踏まえて平成 11 年制定 にて性能設計型設計体系となり、コンクリート構造[3]では平成 16 ...

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アルミニウム合金材の土木構造物への活用に関するシンポジウム

アルミニウム合金材の土木構造物への活用に関するシンポジウム

... 5. 表面蛍光X線分析 各部材表面機械的剥離による付着厚さと蛍光X線による付着元素分析結果を表3に示す.付着 厚さと位置的関係は明らかではないが上面は付着が薄く軒天部は厚い.また軒天部ではT5材よりもT4 ...

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波 - 潮流 - 構造物の相互作用を考慮した有脚式海洋構造物の不規則応答解析

波 - 潮流 - 構造物の相互作用を考慮した有脚式海洋構造物の不規則応答解析

... 1. は じめ に 海洋構造物 は, 波とともに潮汐や地球 自転 に起因する 潮流の影響 を受けるので, 海洋構造物 を適切 に設計する ためには, 潮流が海洋構造物の動的応答 に及ぼす影響を 明らかにす る必要がある. Huangら は1), 海面上昇量の 変動 がパ ワースペ ク トル密度 関数 で表わ され る波を対 象 に, 潮流が波高の分布に及ぼす影響 に[r] ...

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コンクリート構造物を長生きさせるための方策 1. コンクリート 鉄 表面保護 ( 樹脂 ) との出会い 2. コラボレーションによる構造物の長寿命化 3. 構造物の予防保全を目指して 2

コンクリート構造物を長生きさせるための方策 1. コンクリート 鉄 表面保護 ( 樹脂 ) との出会い 2. コラボレーションによる構造物の長寿命化 3. 構造物の予防保全を目指して 2

... ・1881年(明治14年):塗料工業化(光明社設立 ) ・1885年(明治18年):「堀田式さび止め塗料及び塗装」特許第1号 ・1905年(明治38年) :アスファルト防水 (大阪瓦斯本社ビル屋根) ・1951年(昭和26年) : エポキシ樹脂塗料開発 ...

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戦-28 構造物基礎の新耐震設計体系の開発

戦-28 構造物基礎の新耐震設計体系の開発

... S2 動的解析結果,全杭降伏には至らか った一方で,最前列杭(5 本)は押込み支持力上限 値に達した。Case S1 では全杭降伏に至ったに対し, 杭本数が少ないCase S2では全杭降伏に至らなかった理 由は,Case S2 では支持力上限値に達することで支持 力破壊が先行し,杭体に大きな荷重が導入されなかった ...

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骨組構造物のプッシュオーバー解析に関する研究 [ PDF

骨組構造物のプッシュオーバー解析に関する研究 [ PDF

... このようことから、日本では平成12年に限界耐力 計算に基づく性能規定型設計法が導入された。この方法 では想定される数種類地震動に対して構造水平変 位応答レベルを求め、その変位応答レベル上限を構 造物重要度に合わせて設定することで、建築に要求 ...

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構造部材の塑性ヒンジ機構を考慮した構造物の応答解析(その2)

構造部材の塑性ヒンジ機構を考慮した構造物の応答解析(その2)

... ,となり,各次の固有周期は設計変更 前の固有周期よりも短かくなって,明かに,補強の効果 が表れている。結果は図 3 に示される。 応答解析結果として,絶対変位,層間変位,層せん断 力,層せん断力係数,質点力,柱・梁の部材回転角,部 材回転角の降伏塑性率,節点の回転角,および層間部材 角の最大値が表 4 に示される。また絶対変位,層間変位, 膚せん断力および層せん断力係数[r] ...

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異常高原子価Feイオンを含むペロブスカイト構造酸化物の電子相転移

異常高原子価Feイオンを含むペロブスカイト構造酸化物の電子相転移

... し、この Fe 4+ が低温で二次元電荷不均化転移を示すこと、また電荷不均化状態では Fe 3+ と Fe 5+ イオンが二次元面内で市松模様に配列することがわかった。さらに、中性 子回折実験から、電荷不均化により生じた Fe 3+ と Fe 5+ イオンスピンがノンコリアニ アー特異磁気構造をとることも明らかにした。 ...

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アルミニウム合金材の土木構造物への活用に関するシンポジウム

アルミニウム合金材の土木構造物への活用に関するシンポジウム

... n 値 試験をさらに実施して,確率統計学的処理に基づいて接合部 0.2%耐力低下率η 値を決めるべきであ るが,現在その様引張試験データがないので,本研究結果に基づいて,η に対して表-5 値を提案す る.A6061-T6 および A6N01-T5 η ...

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16 コンクリートの配合設計と品質管理コンクリートの順に小さくなっていく よって, 強度が大きいからといってセメントペーストやモルタルで大きい構造物を作ろうとしても, 収縮クラックが発生するために健全な構造物を作ることはできない 骨材は, コンクリートの収縮を低減させ, クラックの少ない構造物を造る

16 コンクリートの配合設計と品質管理コンクリートの順に小さくなっていく よって, 強度が大きいからといってセメントペーストやモルタルで大きい構造物を作ろうとしても, 収縮クラックが発生するために健全な構造物を作ることはできない 骨材は, コンクリートの収縮を低減させ, クラックの少ない構造物を造る

...  材料混合は古くは人力により,現代では非常に少量であるときを除いて 練混ぜ機械(ミキサ)を用いて行われる。その際に空気が混入するため,コ ンクリートは事実上,水,セメント,細骨材,粗骨材と空気により構成され ることとなる。コンクリート運搬はアジテータトラック(トラックミキサ 車とも通称される),打設はコンクリートポンプで圧送されることが主流で ...

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「既存コンクリート構造物の性能評価指針2014」の概要

「既存コンクリート構造物の性能評価指針2014」の概要

... 員会を実施し,この課題について検討を重ねてきた。そ 成果は,上記 ISO 16311-2 に反映されている。しかし ながらこの国際規格には,コンクリート構造を対象に具 体的内容を含む性能評価手法が規定されてはいるが, ISO 性格からそのまま実務に適用できる具体的内容 記述は限定的である。そこで,JCI ...

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ポイント 太陽電池用の高性能な酸化チタン極薄膜の詳細な構造が解明できていなかったため 高性能化への指針が不十分であった 非常に微小な領域が観察できる顕微鏡と化学的な結合の状態を調査可能な解析手法を組み合わせることにより 太陽電池応用に有望な酸化チタンの詳細構造を明らかにした 詳細な構造の解明により

ポイント 太陽電池用の高性能な酸化チタン極薄膜の詳細な構造が解明できていなかったため 高性能化への指針が不十分であった 非常に微小な領域が観察できる顕微鏡と化学的な結合の状態を調査可能な解析手法を組み合わせることにより 太陽電池応用に有望な酸化チタンの詳細構造を明らかにした 詳細な構造の解明により

... この研究成果は、 平成 30 年 12 月 19 日付(日本時間 20 時)独国科学雑誌「Advanced Materials Interfaces」オンライン版に掲載されました。 なお、本研究は、国立研究開発法人新エネルギー・産業技術総合開発機構(NEDO) 『高性能・高信頼性太陽光発電発電コスト低減技術開発プロジェクト』 、文部科学 省科学研究費助成事業 ...

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構造物の常時微動における振動システム

構造物の常時微動における振動システム

... As a result, it is clarified that the system consists of two major ingredients:one is the response excited by microtre'mers of ground, the other is the coTnponent caused by wind excitati[r] ...

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