既設橋脚梁部の補強設計
ポリマーセメントモルタル吹付け工法 による既設RC橋脚の耐震補強実験 報告会
... 20 施工：練混ぜ時の品質管理 PCMは，所定配合を適切な練り混ぜ方法により行うことにより，所用の流動性，ポンプ圧 送性，厚付け性，良好な強度発現が得られる。このことから練り混ぜを開始する時点およ び配合変更時にPCM配合及び流動性状，PCM温度，外気温等を確認し硬化前品質を 管理することとした。なお，流動性状はポンパビリティーに大きく影響を及ぼすことから，フ ...
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A 進 A 真 A 広明 A 元英 As 既設橋の耐震補強設計手法について ほんますすむ 本間 A1 A 関塚 せきづかまこと A1 A 奥原 おくはらひろあき A1 A 阿部 あ べもとひで A1 1 開発技建 ( 株 )( 新潟県新潟市中央区紫竹山 ) 1995
... 落橋防止対策と橋脚柱補強対策が基本となる。 既設橋脚柱の耐震補強は、耐震性向上を目的に、 粘り強い構造とするため「じん性補強」を優先に補 強することが重要となる。橋脚柱の曲げ耐力を過度 に向上させると、基礎に大きな力が作用することな り、基礎構造に対しても補強が必要となる場合もあ ...
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Microsoft Word - 沿道建築物の補強設計マニュアル.doc
... 2.2.8 補強部材量の算定 「建防協 RC 改修指針」P.78～P.80 には、増設壁補強、袖壁補強および鉄骨ブレース補強を行 った場合の増加耐力がまとめられている。例えば増設壁補強では、600mm×600mm の標準的な 柱から成るスパン ...4.0m、6.0m、8.0m のオープンフレームに厚さ ...
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イマー ) とコテ塗用 ( 断面増厚 ) の仕様の異なる 2 種類のポリマーセメントモルタルを交互に施工することによって, 既設床版と補強部材の一体化を強固に図っている さらに施工を下面から行うため, 交通に障害を与えず, 床版振動下にあっても既設床版と増厚部が一体化するものである 位計を設置してた
... Ｇ 1－Ｇ2 間においては，表－2 より，ずれ，開閉におい ては補強直後からの数値がほとんど変化していないこと が分かる。段差については，増加の傾向があるが，床版 たわみの増加がみられないことから局所的と考えられる。 よって，補強部と既設床版の合成による剛性の低下の現 ...
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アルカリ骨材反応による劣化を受けた道路橋の橋脚・橋台躯体に関する補修・補強ガイドライン（案）
... ASR コンクリートの静弾性係数を特別な試験を行わずに設定する場合は，ASR コンクリー トが健全な場合と，著しく劣化した場合の 2 つのケースを設定して，それぞれの場合につ いて評価しなければならない。健全な場合については，設計に用いた値を用いてよい（不 明な場合は，現行の道路橋示方書Ⅰ共通編に示された値を用いてよい）。劣化した場合につ ...
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道路橋の耐震設計における鉄筋コンクリート橋脚の水平力 - 水平変位関係の計算例 (H24 版対応 ) ( 社 ) 日本道路協会 橋梁委員会 耐震設計小委員会 平成 24 年 5 月
... ・塑性ヒンジ領域以外の断面に対して曲げモーメント－曲率関係を算出する場合には，塑性ヒンジ長 の上限値 0.15h は考慮しなくてよい。 ・軸方向鉄筋の段落しのない単柱式の鉄筋コンクリート橋脚のように，塑性ヒンジが柱基部のみに形 ...
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下水処理場における基礎杭の耐震補強設計事例
... １．はじめに 下水道は水道，電気，ガスなどと並んでライフラインとして都市機能には欠かせない施設であり，特に， 下水処理場はその根幹となる重要施設である。兵庫県南部地震以降，処理場の耐震設計では，文献［１］に 基づきレベル２地震動（以下，Ｌ２地震動）を地震荷重として設定し，構造物の耐震性を確保している。だ ...
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写真 -1 上津屋橋 ( 旧橋 ) 写真 -2 上津屋橋 ( 旧橋 ) の路面と橋脚 写真 -3 上津屋橋 ( 新橋 ) 写真 -4 上津屋橋 ( 新橋 ) の桁構造 P/2 P/ 表 -1 重ね梁小試験体の試験体名と仕様 試験体名 仕 様 本数 A 補強なし 3
... では接着が破壊しても目立った破壊は生じなかった。こ のことから、接着と接合具の併用は破壊後の挙動からも 好ましいと言える。ただし、曲げ変形は補強材がない部 分に集中しており、接着している C試験体でも木ねじの 外側は接着が破壊すると主材が単独で曲げ変形するので、 木ねじはなるべく補強材端部に設置すべきである。破壊 ...
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3. 既設基礎の耐震診断フロー ( 案 ) 既設基礎の耐震補強の必要性の有無は 現行の耐震耐震設計法 1) および求める耐震性に応じて判断する必要がある 特に自治体などでは既設橋梁の耐震診断すらも遅れており 国土強靭化に向け早期の対応が求められている その際に 適正な耐震診断のためには当然土木技術者
... を同様に自然地盤、下 部層深さ 200mm も同様に支持地盤としたものである。 ケース 3 はケース 2 と同様に上部層深さ 200cm は固化 改良体範囲とし、ただしフーチング基盤下の杭間の内 側を実現場では施工ができないこともあることから中 空にさせ、中間層深さ 600mm を同様の自然地盤、下部 層深さ 200mm を同様の支持地盤としたものである。試 ...
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耐震ブレースを用いた補強設計法に関する解析的研究－補強デザインと耐震性能－ [ PDF
... 1995年の阪神・淡路大震災とこれを契機とした耐震改 修促進法制定以降， 既存不適格建築物の耐震化による安 全性の確保は喫緊の課題とされ， 急速な整備が進められ てきている． この耐震補強には枠付き鉄骨ブレースによ る補強法が極めて多く採用され， ほぼ同一規格のものが 公共の学校施設に設置されている．しかしながら，施設 ...
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コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁の接合部の耐震性能に関する研究 [ PDF
... D の比， ダイヤフラムの寸法で試験体総数は 24体である．梁フ ランジ幅 B f と鋼管径 D の比が ...0.66 の場合は，接合部の 最大強さと梁の破断強度をほぼ同じにした同時破断型で あり，0.5の場合は，梁が十分な塑性変形をするように ...
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9.4 道路橋の耐震設計における部分係数設計法に関する研究 表 １ 橋梁の被害と復旧に要する一般的な時間の整理 陸上部の鉄筋コンクリート橋脚 単柱 の場合 ここでは 陸上部を想定して整理した結果を示している 現在の新設橋については 設計地震動に対して概ね被災 ランクはＣ相当に該当するところである 表
... 1． ． ． ．はじめに 構造物の性能評価は、国際標準（ISO2394：構造物の信 頼性に関する一般原則） では確率を用いて表現すること、 もしくはそれに基づく限界状態設計法によることが基本 とされている。 このような国際的な背景や設計の合理化、 コスト縮減等の様々な観点から、次期道路橋示方書にお ...
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う隙間なく設置する パネルと既設スラブの間の厚さは, 軸方向鉄筋 (D13) と配力筋 (D1) のあきが最低限確保できる厚さ 46mm とし, パネル厚さを加えた補強部の厚さを 62mm とする 3. 静的載荷試験 3.1 試験体形状および配筋試験体の既設スラブ部の形状および配筋は, 実際の高架橋
... で補強 部の無収縮モルタルに， 220kN で UFC パネルに曲げひび 割れが発生した。 340kN で既設スラブの軸方向引張鉄筋 が降伏し， 396kN で補強部の軸方向鉄筋が降伏した。図 -4 に軸方向鉄筋降伏後の 398kN 載荷時の破壊状況を示 ...
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強震下におけるCFT多層骨組の柱梁接合部局部の最適設計法に関する研究 [ PDF
... 3 ) 孫玉平，崎野建治，吉岡智和：直線型横補強筋により拘束された高 強度 RC 柱の曲げ性状，日本建築学会構造系論文集，第 486 号，pp.95- 106，1996.8 4 ) 河野昭彦，松井千秋，村井望：コンクリート充填角型鋼管柱と H 型 鋼梁のダイヤフラム補強型接合部の局部変形に対する荷重－変形関 係モデル，鋼構造論文集 第 5 ...
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コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁のダイヤフラム補強型接合部の耐力と変形性能に関する研究 [ PDF
... 2. 柱・梁フランジモデル実験 2-1. 実験概要 柱・梁フランジモデル試験体は，図 1 に示すように， 鋼管柱外径D（=267.4mm）の2倍長の円形鋼管柱部分と 引張側梁フランジおよびダイヤフラムで構成されてい る．接合形式は4種類で，外ダイヤフラム形式が2種類， 通しダイヤフラム形式，無補強形式であり，通しダイヤ ...
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既設送電用中空鋼管鉄塔に対する耐風補強効果に関する研究 [ PDF
... 3.2 最大応力度 各質点の最大層間変位時の変位より 算出した静的等価荷重を用いた有限要素静解析を補強 前後で行い，10 分間×50 回の風応答における最大の部 材応力度をパネルごとに求めた。解析には汎用構造解 析プログラム NASTRAN for Windows Ver4.5 を用いた。 解析モデルの部材要素は，鋼管（主柱材，腹材）また ...
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耐震補強された鋼製橋脚の発災後における初動点検方法の提案
... られる．そこで根巻コンクリートを巻くことによってど のような影響が及ぼされるのかを確認する．根巻コンク リートの緒元を表-3，根巻コンクリートの概要図を図-5 に示す．根巻コンクリートにも実際に巻かれている状況 を可能な限り実橋脚を再現した．補強鉄筋は鉄筋径 φ6， 網目寸法が 75mm×75mm のワイヤーメッシュを使用した． ...
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外側耐震補強コンクリート接合部のせん断抵抗要素に関する基礎的研究
... 5 Effect of some factors on shear strength of placing joint 思われる。また、既存・補強接合部の最大せん断耐力は、 いずれもせん断設計耐力よりもかなり大きな値を示し、 かっその差は既存・補強接合面の凹凸およびアンカ一筋 の埋込みが深くなるに従って増大する傾向にあるが、こ れは、せん断設計耐力に関する計算[r] ...
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試験体名 主な変数 断面 試験区間長さ PC 鋼棒直径 表 - 試験体一覧 梁主筋 せん断補強筋 せん断スパン比 せん断補強筋比 せん断補強筋 + かんざし筋 プレストレッシング PS 導入率係数 λ (SD39) (SD95A) 梁幅 b 梁せいD M 補強筋比間隔 Mp P mm mm mm m
... は 梁 と 上 下 ス タ ブ を 同 時 に 打 設 し た 。 全 試 験 体 で ， PC 丸 鋼 （ C 種 1 号 SBPR1080/1230 Φ23～Φ36）を内径50mm（標準型♯1050）のシース管内に挿入した。実験変数は，PS ...3章で説明する。ただし，付着破壊を防ぐため，通常の部材設計では用いないかんざし筋をPRC04以外 ...
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コンクリート充填鋼管柱梁接合部における鋼管とコンクリートとの応力伝達能力 [ PDF
... 2.2.3 ダイヤフラム付き試験体 ダイヤフラム付き試験体［図 1(b)］では，鋼管とコ ンクリートとの付着と機械的すべり止め効果の 2 つの 項目を同時に検証する．付着の検証は試験体のダイヤフ ラム下部で行う．つまり，付着強度とは軸荷重が小さな 段階で発現するので，ダイヤフラム直下は鋼管と充填コ ンクリートが一体化しており，試験体下面では鋼管のみ ...
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