接合部の突起などの形状に
の制御が必要である. 接合終端部に穴が残る. 裏面にキッシングボンドといわれる未接合部が生成しやすい. すみ肉継手などの複雑形状の部材の接合が困難である. 高融点金属の材料に対しては, ツールの寿命等の課題が残る. しかし, これらの問題点に関しても解決の方向にある. に関しては,FSW では約 1
... 接合状態の品質管理手法 ホンダでは FSW 接合部の品質管理はアクティブサーモグ ラフィの原理を採用している(図，)．これは接合箇所の 表面に瞬間的にレーザを照射し，熱を加え，加えられた熱エ ネルギーが接合材の下部まで移動し，その後反射して表面ま ...
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鋳鉄製金物を用いた接合における突起嵌合部の力学性状に関する研究 [ PDF
... 嵌合接合形式はボルトを梁構面に対して垂直に通して 突起の凹凸を利用して接触面を滑らせるように金物を 引き寄せるもので，金物の形状が複雑になり製造が難 しくなるが，金物の材質を球状黒鉛鋳鉄として鋳造に より製作することで課題の払拭が可能である． ...
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凌震構造接合部の力学特性 [ PDF
... M12 の寸切ボルト，高さ 40mm の高 ナット，丸座金，ばね座金を用いた．水平補強プレー トは鋼製（JIS G 3302，SGCC 材）で，図３に示す 13 種類の形状とした．各試験体に用いた煉瓦とプレート の種類を表１に示す．煉瓦壁−煉瓦梁接合部試験体は ...
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竹パラレルストランドンバーによる接合部の回転剛性について（PDF）
... PSL 接合部の製作方法 図 3 に示した L 形成型用治具の底面にポリエチレンビ ニールフィルムを敷いた後に、竹 PSL 接合部の箇所は L 形の一辺を他辺の端部に突付けとし、一層目の竹ストラ ...
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7.0 はじめに 固相接合は第三の金属を使用せずに母材金属の融点以下の温度で合着を得る接合技術である 接合プロセスを補助するために外部の圧力と相対移動を伴うプロセスとすることも可能である 固相接合の種類としては摩擦 ( 撹拌 ) 接合 常温圧力接合 拡散接合 爆発接合 電磁パルス接合及び超音波接合が
... ールが継手を横断する方向に動けるようになる。ピンが前方に移動することによって、ピン前縁 部の特殊な形状によって可塑化した材料がピン（プローブ）の後縁側に押しやられ、そして、ク ランプ力と、そして、ツールのショルダー部とピンが発生する圧力によって両方の部材が圧接さ ...
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コンクリート充填鋼管構造の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... では，定着板で の支圧破壊後，コーン状破壊により耐力低下し， D(支圧 破壊 ) では，支圧破壊後，鋼管がはらみだし，荷重の増 減を繰り 返しなが ら徐々に 鉄筋が抜 け出した ．以上よ り，鉄筋の抜け出し量は，付着や定着長さと鋼管形状に 影響されており，定着長さが短いほど，また，円形より も角形の方が抜け出し量が大きく破壊様式も異なる． ...
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偏心梁付き外ダイアフラム形式柱梁接合部の耐力評価 [ PDF
... 実設計では，外壁の取り付けの簡易化や内部空間の 効率化等の理由から，梁芯を柱芯からずらして取り付 ける偏心梁の採用が多い．外ダイアフラムの偏心に関 して，上場らは出寸法の大きな外ダイアフラムの局部 耐力は偏心率の増大に伴い低減することを報告してい る 1) ...
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床スラブの付いた外ダイアフラム形式柱梁接合部の力学的挙動 [ PDF
... 竹内 卓也 1.はじめに 1995 年兵庫県南部地震をはじめとする大地震において， 鋼構造建築物の柱梁接合部に甚大な被害が生じた．その被 害の低減策として，分割外ダイアフラムなど，これまでに 多くの研究，提案がなされてきた．外ダイアフラム形式柱 ...
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強震下におけるCFT多層骨組の柱梁接合部局部の最適設計法に関する研究 [ PDF
... 1 に示す．破線 が 実験 値 ， 実 線 が 解 析 値 を 表 し て い る ． （a ）（b ）は共に良く一致している．（c ）におい ては，各サイクルにおける最大変形を捉えている． 以上より，本モデルは C F T 柱梁接合部の実挙動 を概ね 捉 え て いる こ と を 確 認 した ．よっ て ，以降 ...
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CFT継手の接合材として用いる高強度鉄筋の定着部破壊性状および耐力 [ PDF
... 4 に示すように，計算値は全体的にやや過大評 価ではあるものの，2~3 割の誤差で評価できることが 分かる．上式では載荷中で鋼管の変形や降伏状態を考 慮せず，無限大の鋼管拘束作用を仮定し計算して，鋼 管幅厚比における影響が反映されていない．一方で， 鉄筋偏心試験体に対して新たなメカニズムの適用性に ...
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鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管接合部の開発および構造性能評価に関する研究 [ PDF
... 8 に示す応力状態 を仮 定し ，図 7 に示 す 算定 式 を用 い て 算定 す る． 継手部断面(R C 断面)の降伏状態を，角形の場合最外縁に 位置する鉄筋群が圧縮降伏または引張降伏したとき，円 形の場合中心軸より± 4 5 °の範囲に含まれる鉄筋群が 降伏ひずみに達した時 ...
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鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... ) の利点と し て ， 高 強 度 ・ 高 靭 性 化 や 無 耐 火 被 覆 で 設 計 で き る こ と な ど 挙 げ ら れ る ． さ ら に ， 内 蔵 鉄 筋 に よ り 応 力 が 伝 達 で き れ ば ， 柱 継 手 で は ， 鋼 管 の 溶 接 を 部 分 溶 け 込 み 溶 接 も し く は 無 溶 接 に ， 柱 脚 で ...
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一体接合一体接合の工法工法 TRI System~ との一体接合技術 ~ 本技術は 新しい考え方によるとの一体接合技術です 本技術の特徴は への接合膜形成技術とインサート成形技術を用いて 接着剤を使わずにとを一体接合させるところにあります 本技術による一体接合方法の一例をモデル化すると 図のようにな
... 通常のインサート成形では、金属と樹脂との接合面に接合機構がない事から、接着剤を使用したり、機 械加工で樹脂の引っ掛かり部分が必要でした。また接合面にすき間が出来たり機械的強度が無いという弱 点があります。 本技術では、金属表面に接合機構（化学的な結合）を発現させ強固で均一な接着を実現します。この為、 ...
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定着板付き内蔵鉄筋を接合材として用いたコンクリ－ト充填鋼管柱梁接合部の力学性能評価 [ PDF
... 7 に示すような一体断面であると仮定 する．また，鉄筋より内側の支圧領域については，ずれ 止め－定着板間に形成される圧縮ストラットのような応 力伝達経路が存在せず，大きな支圧力が生じるとは考え にくいため，有効支圧領域から除外している．コーン状 破壊の算定においては，図 7 の有効支圧領域を起点とし たコーン状破壊機構を図 8 ...
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角形鋼管通し柱・H形鋼梁接合部の新構法に関する研究 [ PDF
... 定軸力を作用させた状態で， 梁の両側の自由端に左右逆 対称に鉛直方向荷重Pを繰返し載荷する．載荷プログラ ムを図 4に示す．縦軸の R は梁の部材角（図 3参照）で ある．柱の軸力Nは圧縮専用油圧ジャッキからピンを介 して試験体の柱に作用させ，試験中一定に保った．梁の ...
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組立ブレ接合部 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達
... 24 のタイプは、木栓 が降伏する前に梁のほぞに割裂が生じて荷重が低下した。またφ 24-1、φ 24-2 では引ききりで柱側にも繊 維方向に割裂が生じた。3 体とも、木栓にはほとんど変形が見られなかった。この結果を受け、当初φ 24 ...
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電子部品はんだ接合部の熱疲労寿命解析
... 4 の予測結果と整合がとれている。しかし， フィレット上端付近については，予測寿命が4000 サイクル以上であるのに対して，現実には3000サ イクルの時点ですでにき裂が発生しており，予測 より短い寿命になっている。この理由として変形 モードの影響が考えられる。ここでの寿命予測は， ...
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JAXA Repository AIREX: チタン合金及びCFRPに種々の表面処理を施した場合の濡れ性と表面形状評価及び接着接合継手強度
... CFRP の二次接着については，従来から使用されているサンドペーパ ーが最も高強度であったが，次点の大気圧プラズマの方がより簡易なプロセスである．処理時のパラメ 図 18 CFRP 試験片の接着部側面画像． （上）ピールプライ， （中）Cocure with adhesive， （下）Cocure without adhesive である． ...
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朝明川橋混合構造接合部コンクリート施工
... ト方式が採用され，広幅員で大量の内外ケーブルで接合 する多重の鋼殻セルで構成される（図 2）。接合部の施工 は，固定支保工上に接合部の鋼桁を架設した後，型枠・ 鉄筋の組立てを行い，PC 桁との間詰め部から高流動コ ...
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