接合部の突起などの形状
の制御が必要である. 接合終端部に穴が残る. 裏面にキッシングボンドといわれる未接合部が生成しやすい. すみ肉継手などの複雑形状の部材の接合が困難である. 高融点金属の材料に対しては, ツールの寿命等の課題が残る. しかし, これらの問題点に関しても解決の方向にある. に関しては,FSW では約 1
... 接合状態の品質管理手法 ホンダでは FSW 接合部の品質管理はアクティブサーモグ ラフィの原理を採用している(図，)．これは接合箇所の 表面に瞬間的にレーザを照射し，熱を加え，加えられた熱エ ネルギーが接合材の下部まで移動し，その後反射して表面ま ...
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鋳鉄製金物を用いた接合における突起嵌合部の力学性状に関する研究 [ PDF
... 嵌合接合形式はボルトを梁構面に対して垂直に通して 突起の凹凸を利用して接触面を滑らせるように金物を 引き寄せるもので，金物の形状が複雑になり製造が難 しくなるが，金物の材質を球状黒鉛鋳鉄として鋳造に より製作することで課題の払拭が可能である． ...
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凌震構造接合部の力学特性 [ PDF
... M12 の寸切ボルト，高さ 40mm の高 ナット，丸座金，ばね座金を用いた．水平補強プレー トは鋼製（JIS G 3302，SGCC 材）で，図３に示す 13 種類の形状とした．各試験体に用いた煉瓦とプレート の種類を表１に示す．煉瓦壁−煉瓦梁接合部試験体は ...
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竹パラレルストランドンバーによる接合部の回転剛性について（PDF）
... PSL 接合部の荷重－鉛直方向の変形量曲線の一例を 図 8 に示した．同図の第一象限が引張側、第三象限が圧 縮側である。繰返し試験では鉛直方向の変形量が小さい 範囲でスリップが認められるが、接合部の回転角 1/30 rad （鉛直変位で ...PSL ...
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コンクリート充填鋼管構造の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... 3. 1 試験体 試験体概要を図 3に，実験変数と試験体各部の寸法を 表 2に，図 4( a) ，( b) に No. 1 と No. 5 の外ダイアフラム 形状を示す．試験体は，初期想定降伏位置を接合部パネ ルとした No. 1, 2，及び接合部局部とした No. 3 ∼ 6 の 計 6 体である．No. 2, 5, 6 ...
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床スラブの付いた外ダイアフラム形式柱梁接合部の力学的挙動 [ PDF
... 竹内 卓也 1.はじめに 1995 年兵庫県南部地震をはじめとする大地震において， 鋼構造建築物の柱梁接合部に甚大な被害が生じた．その被 害の低減策として，分割外ダイアフラムなど，これまでに 多くの研究，提案がなされてきた．外ダイアフラム形式柱 梁接合部は柱内部に突起物が存在しないため，コンクリー ...
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偏心梁付き外ダイアフラム形式柱梁接合部の耐力評価 [ PDF
... 実設計では，外壁の取り付けの簡易化や内部空間の 効率化等の理由から，梁芯を柱芯からずらして取り付 ける偏心梁の採用が多い．外ダイアフラムの偏心に関 して，上場らは出寸法の大きな外ダイアフラムの局部 耐力は偏心率の増大に伴い低減することを報告してい る 1) ...
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角形鋼管通し柱・H形鋼梁接合部の新構法に関する研究 [ PDF
... 定軸力を作用させた状態で， 梁の両側の自由端に左右逆 対称に鉛直方向荷重Pを繰返し載荷する．載荷プログラ ムを図 4に示す．縦軸の R は梁の部材角（図 3参照）で ある．柱の軸力Nは圧縮専用油圧ジャッキからピンを介 して試験体の柱に作用させ，試験中一定に保った．梁の 両端には油圧ジャッキで左右逆対称の鉛直方向繰返し荷 ...
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鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管の接合部に関する実験的研究 [ PDF
... 鉄筋 の抜 け 出し 性状 A ( 鉄 筋 破 断 ) で は ， 加 力 側 の 鉄 筋 の 降 伏 ま で は ， ほ ぼ 鉄 筋 の 抜 け 出 し は 見 ら れ な い が ， 降 伏 以 降 抜 け 出 し が 急 増 し ， 最 終 的 に 鉄 筋 が 破 断 し た．B ( 鋼管破断 ) では，初期の段階から鉄筋の抜 け 出 し が み ...
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コンクリート充填円形鋼管柱とH形鋼梁の接合部の耐震性能に関する研究 [ PDF
... 破壊状況 接合部で破断した試験体B f /D=0.66の外ダイヤフラム （ed）と外ダイヤフラム（er）は，最大耐力時に鋼管とダ イヤフラムを接合している隅肉溶接部分が割れ， ダイヤ フラムの入隅部分亀裂が生じていた． 梁フランジで破断 した試験体は，破断箇所が梁フランジ長のほぼ真中で あったことから， ...
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強震下におけるCFT多層骨組の柱梁接合部局部の最適設計法に関する研究 [ PDF
... mm 2 である． 実験結果と解析結果の比較を図 1 1 に示す．破線 が 実験 値 ， 実 線 が 解 析 値 を 表 し て い る ． （a ）（b ）は共に良く一致している．（c ）におい ては，各サイクルにおける最大変形を捉えている． 以上より，本モデルは C F T 柱梁接合部の実挙動 を概ね 捉 え て いる こ と を 確 認 した ．よっ て ，以降 ...
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JAXA Repository AIREX: チタン合金及びCFRPに種々の表面処理を施した場合の濡れ性と表面形状評価及び接着接合継手強度
... 0.2mm の 2 ケー スとした．これは，製作した試験片の接着層の厚さのほとんどが ...0.2mm の範囲に収まってい ることによる．使用した材料の機械特性を表 3 に示す 20,21,22 ） ．チタン合金及び CFRP 積層板は線形弾性材 料とし，接着剤は弾塑性材料とした．接着剤の真応力―真塑性ひずみ曲線は文献から引用し，それを図 ...
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鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管接合部の開発および構造性能評価に関する研究 [ PDF
... 載荷は，試験体に所定の軸力を載荷した後に，軸力を 一定に保持した状態で柱頭部に水平力を載荷する正負交 番繰返し載荷試験とする．部材変形角 R による変位制御 とし，± 0.5 ∼± 3.0% まで 0.5% ずつ漸増し，各振幅で 2 サイクル載荷する．その後，R=5.0% に致るまで正方向 に水平力を加えて実験終了とする．鉛直軸力は 5000kN 試 験機に取り付けたロードセルにより , 水平力は油圧 ...
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CFT継手の接合材として用いる高強度鉄筋の定着部破壊性状および耐力 [ PDF
... 表 3 ※ 4 に示すように，計算値は全体的にやや過大評 価ではあるものの，2~3 割の誤差で評価できることが 分かる．上式では載荷中で鋼管の変形や降伏状態を考 慮せず，無限大の鋼管拘束作用を仮定し計算して，鋼 管幅厚比における影響が反映されていない．一方で， 鉄筋偏心試験体に対して新たなメカニズムの適用性に ついては未だ不明である．また，定着長さが長い場合 (30 0m ...
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組立ブレ接合部 LSB 柱脚接合部 柱脚接合部に要求される性能は 長期的には鉛直荷重支持能力であるが 耐力壁の周辺では 短期的な軸 力支持能力 せん断力を伝達する必要がある また ラーメンを構成する柱脚の場合には 加えてモーメント抵抗性能が要求される LSB 柱脚接合部は モーメント伝達
... 24 のタイプは、木栓 が降伏する前に梁のほぞに割裂が生じて荷重が低下した。またφ 24-1、φ 24-2 では引ききりで柱側にも繊 維方向に割裂が生じた。3 体とも、木栓にはほとんど変形が見られなかった。この結果を受け、当初φ 24 と同様に接合具のせん断とめり込みの両方を効かせる予定であった木栓φ 18 とビスのタイプは、柱と梁の ...
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定着板付き内蔵鉄筋を接合材として用いたコンクリ－ト充填鋼管柱梁接合部の力学性能評価 [ PDF
... 7 の有効支圧領域を起点とし たコーン状破壊機構を図 8 のように仮定し，文献 4) に 示されている手順で耐力を算出する．定着板支圧破壊耐 力の算定においては，単調引抜き時と同様に，図 5 に示 す定着部周辺の鋼管およびコンクリートの面外崩壊機構 を仮定し， Mohr-Coulomb の破壊基準を用いて算出する． ...
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電子部品はんだ接合部の熱疲労寿命解析
... 4 の予測結果と整合がとれている。しかし， フィレット上端付近については，予測寿命が4000 サイクル以上であるのに対して，現実には3000サ イクルの時点ですでにき裂が発生しており，予測 より短い寿命になっている。この理由として変形 モードの影響が考えられる。ここでの寿命予測は， せん断モードでのねじり疲労試験の結果を基に， ...
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高速載荷時の鋼構造接合部の力学的挙動に関する実験的研究 : その3. 載荷速度の影響を考慮した接合部の力学的特性
... This paper describes the outline of our quantitative consideJation of the relation between stress and strain on the basis of the results of both the previous expe[r] ...
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鋼構造筋かい接合部の耐震安全性評価に関する実験的研究
... Architectural Institute of Japan.. NII-Electronic Library Service[r] ...
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