パルプマイカガラスの電気特性とその劣化について

パルプマイカガラスの電気特性とその劣化について

Dielectric Properties _of Pulp Mica Glass _andIts

ThermalAging

Test

水野敏行*

小川哲郎*

田島基文*

内 容 梗 概 本報苦け最近日一打製作所に｣一Jいて試作さ才り ニハルプマイカガラス/う二,てrノノ終練物土Lてげ)性能を悍 持してい乙かどうか,--･巨なん-レ従来出力ラスマイカこ代りうる性能た持っているかどうかを検討すべ く,主上してそ什熱劣化特性についてこれら二者しっ比較を行ったものてある｡ 本来矩縁材料J )加熱劣化試験は,その使用状態｢二最も近い条件で劣化せし′めることか理想とされてい る｡この観点より本研究では,稜々のモデルコイルあるいは模疑スロットむ用い,なるべく使用状態に 近づけるように考慮した｡また電気機器の劣化は単に熱によるもののみならず,撮執らるいは吸湿が劣 化の過程における大きな因子であることはいうまでもない｡このため,本研究はモデルコイルを2000C で加熱劣イヒせしめ,その途上における破壊電圧の変化あるいはtan∂の変化を検討する上回時に,加熱 劣化後にこれらモデルコイルを振動あるいは吸湿せしめて,振動,吸湿前径における特性変化を検討し た｡その結果,ハルプマイカガラスは特殊(改圧部分)の絶縁を除いては,十分マイカ絶縁物として〃〕 性能を伴持しうることが判明した｡

〔Ⅰ〕緒

言

従来回転機川マイカ絶練物は,｣二上してガラスマイカ (G.M.)あるいi･よマイカペーパが叩い〔Jれて来たのてあ るが,ガラスマイ利よその佐川こ際してやや柔軟性を火 さ,ワニスクロスなどに比較する±マイカペーパとH蟻 に厚ごも 不均一である｡ これらマイカ絶縁物に代りうるもの上して,1949年フ ランスでトナマイカ_jのl蒋品詫'■で工業生花が聞始され, G.E.址では｢マイカマット｣,M.l.C.祉では｢'ィソマイカ▲: の名称で粉末状マイカ製品が電気材料として市販されぺ ようになった(1卜(4)｡この睡製晶は柔軟性に富み,かつ惇 さがきわめて均一なため作 性が良く好評を‖ているっ 〔ⅠⅠ〕実

験

方

法

本報告はつぎの各項=に上り1L較検討したものであ ●､■ 以後パルプマイカガラスをl- GPm_｣,ガラスマイカは GM｣,ワニスガラスクロスを【 VGC_】と畔㍍己する｡ (り 破壊電圧の均一性(電極面積と破壊電圧との関 係) 破堤電任の均一性をしらべるため揖極面顆(平板電極) を,6￠,15￠,20￠,25￠,50￠に変化させ,各電極ごと に20点破質電圧な測おし,電極面も■主変化による破 電 特に最虻のG.E.社報告(5)によれば,マイカマットを 車鰍iJモータのアース絶縁にも冊､､,その劣化特性を検 討した結果は非′齢二良好であることを立証している｡ 卜1立製作所において乙･Ltかねてからこの紺軋iitlの試作桝 究を行い最近実用化できるようになった｡その梨誹1をパ ルプマイカとl呼称することにしたが,この抑パルプマイ カをガラス生布に特殊バインダで貼り合せたガラスパル プマイカの電気特性,また圧その劣化特性を,主として 従来のガラスマイカ:二比較して見た結果,ガラスパルプ マイカはマイカ絶綽物としての性能を十分保持しうるこ とが､判明したのでその概要を報告し抑批評を請わんとす るものである｡ なお本報告で検討したD杜絶線材料([川代提案(6), 他紙では一般に特B柾と弥している)以外に,工Ⅰ建武椚 あるいは各瞳マイカ板についてもその劣化持性な検討中 であり,迫って報誉する予定である｡ * 日立製作所日立絶縁物工場 rEの変化を比較検討した｡測定に際してほ試料による誤 差を少なくするため,10枚の試料をとり,各電極ごとに 一枚当り二箇所破嗟電圧を測定した｡ (2)加熱による破壊電圧の変化 各測定こ騨1せ巾.雨勺20cm,長ご約30cm に切断し, 2000Cの蛇燥器卜勺∴ニ吊し,劣化途上における破堤電圧の 変化む測定した｡ 測定時の人意的誤差を少なくするた琉,あらかじめ試 料と同大の紙に5点の穴をあけた型枠を作り,渕に時こ

の型枠を試料こ当て,その大の11--ニ電極を置いて測定を

行った｡電卜育り土20￠平板電極を他用した｡ (3)加熱劣化後の耐端勤評験 絶緑材料の加速劣化試験ほ,そ _{の 材}小町ゆ 一一 _澱 皿 川 も近い状態で耐熱評価を行うべきであるということはし ばしば述べられているが(7),この意味において本研究で 亡･･ユ以下に示すような便々のモデルコイルを用いて,GP〝. 抄耐熱試験を行った｡ 振動試験に用いたモデルコイルけ,第】図(次項参照) に示すように1.5mm厚さの平川銅線2枚重ねのもの

昭和31年3月 日 立 アルミ箔tデ回柑

論

第38巻 第3号 歓繰 第1図 _{振動試験,} いたモデルコイル ノ.∼年角鉱l締 または吸湿破壊試験に用 Fig･1･ModelCoilfor _{Vibration,and} Moisture AbsorptlOn Test

第2国 菰… 郵験器Fig.2.ModelCoils Mounted on Vibration Test _Stand に試料を半掛1回一巻き付けたもので,ワニス含浸処理を 施したもの,および施さないものについて振動試験を行 い,振動前後における破質電圧を測定した｡電極ほ第l 図に示すように一木の試料当り6箇所またほ10箇所取付 け,これをそのまま所要時間の加熱処理を行い,振動を 加えた｡振動条件は周波数50サイクル,振幅約1mm のかなり大きな衝撃をともなうものである｡なお,川い た振動試験器㍑第2図に示す｡ (4)加熱,吸湿によるスロット入リモデルコイルの 劣化試験 第3図に示すような鉄製モデルスロットを作り,これ に前述のモデルコイル6木を上下に入れ,加熱(2000C 4口l洞),吸混(40ロC,90%R.H.)サイクルを行い,吸 混時の絶纏抵抗の変化を検討した｡たゞし抵抗測定は直 偏法により行った｡ (5)円筒型モデルコイルによる加熱劉ヒ試験 ｢--j筒型モデルコイルは弟4図こ示す｡直径1インチの イブに試料を袋巻3回春き付け,その上に0.13 mm 銅板を1同半巻いで 媛 極とし,パイプ,電極間の破 旺およびtan∂の電圧相生を測定した∪

〔ⅠⅠⅠ〕実験結果ならびに考察

(l)破壊電圧の均一性 破榎が上として材料の弱点で起ると考えた場合最小値 の確率密度函数(8購)の考え方をJIJいると,P￠の電極に よって測定されたシート状絶縁物の 破壊電圧をP(研,げ)とすれば,面 (A) 〝卒角銅線 ♂那〟またはバマ竿掛/回凪董里 (B) 第3図 ス ロ ッ ト 入 モ デ ル コ _{イ ル}

Fig.3.ModelCoilin _{Slot for Moisture}

Test ,犯: tJ: 桟をN倍にしたQ￠電極により測定 された同一シート状絶縁物の破壊電 圧は,二哩論的に 平均破堤電圧 嘉=刑-α〃げ….(1) 標 準 偏 差 5=みⅣげ……‥(2) となる筈である｡ たゞし上式中 P￠電極の平均破壊電圧 印電極により測定された破壊電圧 の標準偏差 α沖∂〃:定数(10J (1)式よりわかるようにげの小さい試料程,すなわち 破壊電圧のバラツキのノトさい試料程, _{極面積を大きく} した場合の平均破堤電圧の低下率は少ない｡材料の試験 をする際われわれは普通比較的小さな電極で破壊電圧を 測定しているが,この伯をそのま｣実際のコイル絶縁に 適用することは不可能である1コイルの絶縁面積は破壊

パルプマイカガラスの電気特性とその劣化について

拙鳩胸/回竿蕃イ寸 第4図 Fig.4. 円 筒型モ デ ル コ イ _ル CylindricalModelCoil 第1表 電 極面積 と _破壊一定 圧 と の 関 係

Tablel.Relation between Dielectric Strength and Electrode Area

電圧測定時の電極面責轟こ1七べ非常に大きくなっているか ら,当然確率的に破壊電Jlミが低下することが予想されるJ 以上の見地から絶縁物としては大きい平均破 電圧値が 所望されるとl瑚寺に,げの小さい,すなわち破壊′i-は旺の バラツキの少ない均一なものであることが望ましい｡ GMおよびGPnについて,電極r帥漬を変化させた場 含の破 電圧の変化を弟5囲および第】表に示す｡特に 第1表には矢渕平均破壊電圧およびその90%信板眼界 と,(1)式または(2)式より求めた値(6￠ 電極を基に して)の理論平均破堤電圧および理論標準偏差げを比較 しておいた｡ _{および凶よりわかるように,GP,几の標準} 偏差げはGMのそれに1七べかなり′トさいため,6￠電極 における破壊電瓜土GP仰の 方が小さいが,電他山積を 大きくした場r†には,GP刑のノノがむしろGM上り大き くなっている｡ (1)式または(2)式の妥､射生についてはさらに多くの 材料について検討しなければならないが,弟l表よりわ

かるように,理論平均破壊電圧のほとんどが実測値の

90%信輔限界内に入っていることより考えて,バラツ キの _{多い破壊' し,わずか20点ないし30点叫則} 宝!してはかなりよく適合しているように思われる｡た (ゝさ 世相幣蓬 l､､ヽ L_ t l

Ⅶ

電通面 相(那ケ2) ∬￠(竜撞感服1 〃ガ 第5図 破壊電 作 と _{-.に極所樺} と _の関係

Fig.5.Relation between DiclectricStrength and Electrode Area

第 2 表 GP机 お よ び GtM･の 厚 さ

Table2.Thickness _of Pulp Mica Glass Sheet _and G.M. 平 均 最 _′ト 試 料 厚 _さ(mm) 厚 _さ(mm) 最 大 _{厚 さ(mm)} 最大J享さ【最小降さ(mm) ミさ 世相璧慧 0.159 0.132 0.210 0.078 T l 】 l l

【

｢1･

1 ■ l ニノ 1 1 l _l 〝 ∧ダ ガ ガ 捌㌣肥烈ヂ=ヒ日放 旧) 第6因 加熱日数と破壊電仕との関係

Fig.6.EffectLof _{Aging at200ロC} on the

昭和31年3月 日 立 ゞ〝値は理論と実測との【二郡二かなりの距りがあるが,こ れi･ま測定点が少ないためであると思われ,今後さらに検 討を加えるつもりである｡ なお厚さのバラツキも,第2表(前頁参照)に示すよう にGP恥はGMに比べ非常に少ない｡ (2)加熱茶化による破壊電圧の変化 GPn(厚さ0･12mm),GM(厚さ0.16mm),VGC (厚さ0･13mm)の各試料を200CCで加熱劣化せしめ た場合の破壊電イモ変化を第`図( 】)帽参照)に示す｡() 内は実測平均厚さである(⊃図｢いVGCの初期破壊電圧ほ 他のマイカ絶縁物に比べ非常に高いが,熱劣化とともに 急降する傾向を有し,30日加熱劣化後はほとんど耐圧ほ なくなっている.⊃ _{これはVGCのワニスの劣化によるも} のと考えられるが,これに対しマイカ絶縁物の破壊電圧 は加熱処理によりはとんど変化しない｡これよりVGC は比較的高い温度で,これのみを主体として用いる電気 機器の絶縁材料としては不適当であるが,GP間は十分そ の耐熱性を保持しうることがわかる｡ (3)加熱劣化後の輯勒欝験 第〔ⅠⅠ〕苛において述べたようなモデルコイルを用い, GPn(厚さ0･12mm)およびGM(博さ0.13mm)の振 動前後の破壊電圧を比較検討した結果を第3表に示す｡

実際電気機器にこれら絶縁物を使用する場合には,一般

に絶縁コイルをワニス含浸処理することを考えて,本研 究においてもGPmまたはGMを巻付けたモデルコイル について,ワニス姓珊効果の影響も検討してみた｡ GP用のワニス無処用品は,振動魔の平均破空電圧が振 動l抑こ比べやや低下しているようであるが,有意差検定 の結果は差異として.認められない程度である｡これに対 し,GMの平均板壁電圧は振動前後において全然変化は 認めらま■tない｡これより _{GP刊それ自身の耐振動性は}

評

論

第38巻 第3号 GMに比べやや劣ると思われるが,前述の電極効果の影 響のため,GPmにくらべGMの破家電圧はかなり小さ くなっていること,および振動後の最′ト破劇直ほGM, GP勒聞こ:王とんご差異がないことより考え,実際使恥こ 際してほ十分GMに匹敵する性能を保持しうるものと 考える｡ ワニス処理効果の影響はGP恥のカがGMに比べ紙背 で,ワニス含浸によりGP仰の破壊電J]三はGMにl･レヾ異 常に大きくなっている二､これは前者の1-がワニスの浸透 性が良いためで,加熱劣化によっても破壊電圧ははとん ご変化せず,また振軌1与後の破堤値にもあまり差異は認 められない｡5日加熱後のGP加ワニス処矧ローの破壊電 圧ほ非常に高くなっている,これほ含浸ワニスの硬化に よるものと考えられる｡ 以上200ロCにおいて加熱劣化せしめたのであるが, これらD杜絶線材料の平均使用温度を130eC _と考え, 100C則が適用しうるものとして劣化日数20日を実際値 用日数に換算すると約7年に相当し,実際使用に際して ほほとんど問題がないと考えられる｡ (J)加熱一吸湿サイクルによるスロット入リモデル コイルの劣化試験 ワニス含浸処理を施した第3図のようなスロット入り モデルコイルを1000Cの乾燥器[トで約15時間予備草乞快

をおこなった後,400C,90%R.H.恒温恒湿槽中に3日

放置し,吸湿時の抵抗を測定した｡以後2000C乾燥器 に4日間,400C,90%R･H･恒温恒湿相中で3日間吸湿 せしめこれを1サイクルとして,7サイクルにわたり吸 湿時の抵抗を測定した｡それらの結果を第7図に示す｡ 抵抗値は6本のコイルの平均値である｡GP伽,GMと もこ初期の吸湿時抵抗は案外小さいが,加熱処理により, 吸湿時抵抗ほ急上昇する｡これほ両者とも含浸処埋ワニ 第 3 _{蓑 モデル} コ イ _{ルに よ} る振動試験

パルプマイカガラスの電気特性上その劣化について

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l Z l l J ∠ J J 7 刀]秋口及…塁ワイクル 第7図 加熱,吸湿,サイクルにともなう吸湿時抵 抗の変化

Fig.7.Relation between Humidi丘ed Resist･ anceandHeat(200''C),Humidity(400C,90% R.H)Test Cycle ミさ 出脚駆-題

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l ∫ 〝 〟 a7 ガ 柾目軸日数 旧) 第8図 _{吸湿時(400C,90%R.H)破壊電仕の加熱} (200DC)による変化

Fig.8.Effect _of Humidi丘cation _onDielectric Strength _of VarnishImpregnated Model Coils Not Aged _and Aged _at200OC

スの硬化にともなう耐湿性の増大によるものと思われ る｡これより絶縁物の適度な枯れはその性能を躍大に発 挿しうるものであることが窺われる｡図より3｣7一イクル 加熱劣化程度,すなわち200DC,12 日程の加熱処理で その耐湿性は最高度になり,以後処理ワニスおよびバイ ンダの劣化にともない耐湿性は低下し始めることがわか る｡この場合加働劇閥におけるGPmの耐鮎性増加度は ‥ .･･ ご ■ 竃 ､ ､ こ ､､ ､- ‥､､ 圧 (/) 第9図 GMの加熱劣化(2000C)による,tani)鵬 電圧特性の変化

Fig.9.Effect _of Aging _at2000C on

theDis-sipationFactorofModelCoilWounded GM (tan∂TVoltage Characteristic) GMに比べかなり大きい｡これはやはり前述のように, ワニス含浸処理工程におけるワニス浸透性の良否の結果 であると考えられる｡ っぎに振動試験に用いたと同様なモデルコイルを200 0Cで所要の加熱処理を行った接,これを400C,90ク` R.H.中で3日間吸湿せしめ,吸湿前後における破家電 圧を測定し,破蓼強度におよぼす吸湿の影響を検討した｡ その結果を第8図に示す｡劣化前のGP･れの破壌電圧は

GMに比べかなり大きいが,加熱処理にともなう合浸ワ

ニスの劣化により次第に GMのそれに近づく傾向を持 っている｡しかし2000C,25日加熱後でもGP冊はGM の約1.5倍の耐圧を保持している｡また吸湿時の破壊電 ほには,両者とも吸湿前に比べ幾分低 Fするようである が,その低下率は両者のl即こ･ほとんど優劣は認められな い程度であり,吸湿に対してはGP恥はむしろGM以上 の性能を保持していることが知られる｡ (5)円筒型モデルコイルによる加熱芳化試験 弟4図に示すごとく,試料(某験.(2)に用いた試料と 同じ)を寅録パイプに袋巷で3回巻き付けたモデルコイ ルを用い,加熱劣化途上のtan∂および破援電圧の変化 を検討した結果は第9図∼第l咽の通りである｡なお本 冥験に使用したモデルコイルはワニス含浸処理を施さな かった｡ 弟9囲および第10図(次頁参照)よりわかるように, tan∂ _{の電住持慨は,加熱劣化にともないかなり激化し} ている｡これと比較するためにHクラスGP.nのtan∂ の変化を第11図(次頁参照)に示したが,Hクラス品の tan∂ほ2000C,30日間加熱程度ではその電圧相生が悪

口召利31年3日 目 立 Z財 ′盈7 脚 β財 第10図 GPmの加熱劣化 電仕特性の変化 卿 〟卿 ､･● こ ･､ (2000C)による

tan∂-Fig･10･Effect _{of Aging at 200ウC on the} Dissipation Factor _{of ModelCoilWounded}

Pulp _{Mica(tan∂-VoltageCharacteristic)} ､ ､ ､ ∴ ､､:-､､ユー 圧 ル′) 節11図 _{HクラスGPれの加熱劣化(2000C)によ} る _{tan∂一電圧特性の変化}

Fig.11.Effect _of Aging _{at 2000C} on the

Dissipation Factor _of ModelCoilWounded

Class-H Pulp _{Mica(tan∂-Voltage} Charac･ teristic) 化する傾向は認められず,むしろ良くなるようである｡ これらの弔文より tan∂の _{圧牲lチヒを検討することは,} 劣化の検定に役立つものと考えられる｡D種晶の tan∂ の電圧持昭三が加熱劣化にともない悪化する頂閃として は,このような低電圧ではポイド放 _{は考えられず,む} しろバインダーの劣化にともなって伝導電流が電圧に大 きく支配されるようになった結果であろうと思う｡ 弟13国はこれらモデルコイルの加熱劣化過程における 第38巻 第3号 X 旧 R 艮 ノ ′′やノ

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l J 〟 〃 〟 ガ J汐 カロダL E]堤曳 旧) 第12図 _{200CC加熱によるtan∂の変化(測定電} 圧200V)

Fig･12･Effect _{of Aging at 2000C on the} DissipationFactorof _ModelCoil(at

Con-Stant Voltage200V)

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l ト l l y＼､ ヽズー_ l l l l〝〟 ーーーーーーーズ 戊伽 l 作ど ♂ J β 〝 Z夕 方 し財 力口 熱 日 数 旧) 第13図 200ウC加熱劣化に上るモデルコイルの破 壊電圧変化(ただしD種試料)

Fig.13.Effect _{of Aging at 200OC on the} Dielectric Strength _of CylindricalModel

Coils 破壊電圧の変化を示したものである｡破媛電圧は5筒の モデルコイルの平均をとった｡回申VGCは初期破 富 庄が非常に高いにもかかわらず,2000C,1R加熱で急 に低下している｡弟`図の破壊 圧曲線と比較して,モ デルコイルにしてVGCを締め付けるといつそう早く低 下することがわかる｡他のGP刑あるいはGMは大体第 `図と _{じような特性変化を示している｡これよりパル} プマイカシートはマイカ絶縁物としての性能を十分もつ ているものと考えてよい｡たゞ劣化試験を行う場合に注 意しなければならぬことは,各試料を劣化させる方法い かんによっては,劣化庭が非常に大きく変化するという ことである｡勿論材料の寿命も,試験方法いかによつ

パルプマイ カ ガラ スの てはかならずしも一致しないこと=｢■撚てある｡この点 は材料の劣化試験を行うに当り特に留意しなければなら ないことで,A.Ⅰ.E.E.(7)においても材料の耐熱評価は 箇々の使用日的により,使用状況に最も近い状態で矧ヒ 試験を行うべきであると提唱している軌土lが額ける｡ 第12図と第5図を比較して特に興味あること臨GP仰 を袋巻3回することにより約3倍の耐圧を持つようにな るが,GMに約2倍の耐圧すら目しえないということで ある｡この原因はなにによるかほ昔l｣然としないが,GM の厚さの不均一性も大きく影響していると考えられる0

〔ⅠⅤ〕緯

言

D帥のパルプマイカガラスおよびガラスマイカの持性 の比較ならびに熱劣化途上における諸持性の変化を比較 検討した糸.■f果を総合する′と,つぎのようなことがいえる｡ (1)加熱劣化前の破壊電圧のバラツキは,パルプマ イヵガラスの方がガラスマイカに比/ミかなり小さい｡こ れは美際にコイルに佐川した場合前者の方が破家電圧を 高くできる利点があることを示す｡ (2)加熱劣化によりワニスガラスクロスの破壊電圧 は急に低 lてするが,パルプガラスマイカおよびガラスマ イヵはほとんど変化しないことから考えて,パルプマイ カガラスは十分マイカ絶緑物としての性能を保持してい る｡ (3)コイルにワニス合浸処叩を施した場合･ワニス の浸透阻･よパルプマイカガラスの方がすぐれているっそ のためにワニス処岬コイルの破壊電圧は,ガラスマイカ

よりパルプマイカガラスの方が吋√､｡加熱劣化により処

理ワニスは劣化し,徐々にガラスマイカの破壊電圧に近 づくが,実験の範囲ではガラスマイカより低くはならな かった｡ (4)吸湿持性も,ワニス含浸処理を施すことにより むしろガラスマイカよりパルプマイカの方がすぐれてい -7 (5)パルプマイカガラスは,振動に対してはガラス マイカに比べやや劣ると思われるが,ワニス含浸処理を 施せばこの点は改善できる｡ (6)加熱劣化途上におけるtan∂の変化は一応劣化 魔の判定に役立つ｡ (7)材料の耐熱評価は,イ折旧約に最も近い状態で 劣化試験を行うべきで,材料自体の耐熱寿命をそのまゝ 機器の寿命であるとすることは,大きな危険性をともな うであろう｡

気特性とその劣化について

以上パルプマイカ絶縁物ヒ子疋 を比較検討した結 絶組物上の劣化特性 ,パルプマイカは十一分マイカ絶縁物 としての性能を保持しうることが判明した∩たゞG･E･ 社の報甘5)にもあるように,パルプマイカほ界磁線輪の ごとき圧力の大なる部分には,それのみで佐川すること 托不適､■1のようであるu 本報告の潤筆に､当り 始御指導を頂いた口立絶縁物工 場日月工場長,棚橋検査課長,松島研究課長,川名製造 課長こ深謝し,モデルコイル試料の提供に枯掛l勺な協力 をえた日立工場損斐,市野沢両氏に対しまた破壕′定圧の 珊謝■偏｢算に協力をいただいた中研島剛-tに対して厚く 御礼中上iヂる( 参 考 文 献 (1)Alex･A･Gavity:ElectricManuf･53,123 Sept.(1953) (2)E.A.Kern,H.A.Letteron= G･E･Rev･55･ 54May(1952) ) ) ) 3 4 5 ノ■lヽ 一...ヽ･一-.＼ Electric Manuf. Eleetric Manuf. 54,259May(1954) 55,161March(1955) R.W.Finholt:A.I,E.E,Appli.&Ind･37 March(1955) (6)日月:日立評論 37,1397(1954) (7)L.J.Berberich:E.E.73,240(1954) (8)S.S.Wilks:=MathematicalStatistics" (9)W.R.Wilson:Trans.A.Ⅰ.E.E･72,68(1953) (10)H.J.Godwin:A.M.S.20,279(1949) 日 立 造 船 技 報 目 _次 Vol.17 No.1 ◎渾溶込静枝の実用化について……‥柴柳 徹郎 爪抵抗線ひずみ計の測定精度に 安田 益一

⑳炭笥ご′訂蒜壷 ノ'H■ /■′､J′､′"J`ノ【､

……‥坂 ◎18-8クラッド鋼の加工こついて‥‥林 良三

◎高警警崇覧計の指針の揺動に……‥長畑康夫

◎票違完￡差三悪芳崖品だ警ごてき･‥牒

◎苧主義三讐プこ吾とら丸欄こ

…‥落合 祓 本誌につきましての御照会は下記発行所へ 御飯致します｡ 日立造船株式会社技術研究所 大阪市此花匡桜島北之町60 郎

日立製作所社員社外容積一覧(昭和30年12月受付分)

金 _{属 学} 会 日 本 化 学 日 本 化 学 全 会 電 気 公 _{論 社} 家庭電気文化会 家庭電気文化会 オ ム 日本鋳物協 日本科学技術連盟 電 _{力 祉} 日本科学技術連盟 日本科学技術連盟 実業の世界社 電子顕微鏡学会 電 極 工 _{業 会} 関西プラスチック ス技術研究会 デザインニューズ社 産 電 機械協 ′ト峰工 株 式 技ノ∠ゝ コ:く 社 術 社 電気商工新聞社 ′一戸-1且 一1 } ■ll. 日本分析化学会 郵政省電波監圭里属 局電気機械課 :に子顧碑銘学会 電 気 _学 照 明 苧 日本機械学 日本科学技術連盟 通商産業省重エ 応用物理学 日本鉄鋼協 日本鉄鋼協会 美 術 出 版 _社 ヨTⅥ=打てJ=布こ=≠ 席亭 た1∴ニー正一r一巧†,て1･√∵丁-,=-=1ゝユ珊糟､vJ▼1,ゞ･･ニ･観チく､一望"1=11=一-1PrPL巳■-二･土･こ昭一Wr-こ1こ幕-mTlt¶■加≡t■触l 題 _名 普 ll Lヒ1. 遠 波 に よ fli _原 ー ク fi- _{側 限 界} 昭 和 30 1955年度デ 1955年度デ 電 _機 執筆者所属 心 _法 る 粘 _{弾 性 測 定 法} 子 炉 の _{現 状} 絶 縁 材 料 熔 接 機 と そ の 常 _識 原 価 _{計 算(鋳物便覧の第35睾)} に _{お け ろ経済的ね ら} いの-一考察 年 _度 の 技 _{術 的 成 果} ンゲ質プさ施賞を受賞して経営者の立場から ン〆賞美旛賞を受賞して担当者の立場から 出 の _{問 題 点} 微粒体の大きさと検珪上の問題(高倍率で観察する場合の問題) 昭 和 30 _{年 中} び) PS コ _ン ハ ウ ン HitachiX-Ray _Units 電 _{源 開 発 川 産 業 機 械} 梗 準 変 仕 器 に _{関 す る} 家 庭 _一市 1956 _年 に 座,化学

光電管圭:

毅 可 _解 我 国 ド に つ い て の _{今 後} に つ い _て 1956 _{年 の.見 違 L.} 年 の _{電 動 機} 1956 _年 の 見 梗 _準 モ ート ル の リ ←･･ 粒 体 の 乾 _{燥 に よ} (a)ク ラ イ _スト ロ _ン2K44 (b)6,000MC用進行波管の の 饗 関 梗 迅速鉄鋼ガス定量法第1戟:水 の 界 透 L 見 透 し (7〕応 悶 成成 て管 冷 蔵 _{庫 業 界} 管 _継 手 串 の _{変 遷} 本 作 製 法 選 日立研究所 中央研究所 中央研究所 中央研究所 本 _社 本 社 日立絶縁物 工 _場 亀戸工場 亀有工場 亀戸工場 本 社 本 社 本 社 本 社 中央研究所 本 社 日立絶縁物 工 _場 亀戸工場 本 _社 本 社 本 社 本 _社 本 社 中央研究所 戸塚コニ場 中央研究所 中央研究所 中央研究所 中央研究所 本 社 戸塚工場 本 社 桑名工場 本 社 中央研究所 中央研究所 中央研究所 本 _社 執 筆 者 根 本 正 前 田 神 原 石 橋 関 口 口H 月 野戸田本 保 中 _村 井 上 宮 尾 佐久間 木 村 庸 _曳 =二 j土. ･--一一 道 雄 雄 庚 次 昭 武長 正 雄 夫吉勉雄策望改一宏 久 夫 j王 一 土 _{倉 秀 次} 沢 田 良 嘉 江 川 燐之介 波多野 土米北 米北 和 吉雄彦薫弘輝次登公登公一 泰政敏 秀 可