試料の保存条件が粘性土の一軸圧縮強さ ･変形特性に及ぼす影響

試料の保存条件が粘性土の一軸圧縮強 さ

･変形特性 に及 ぼす影響

常田亮 亀井健史

INFLUENCES OF PRESERVING CONDITIONS  ON UNCONFINED COMPRESSIVE STRENGTH 

AND DEFORMATION CHARACTERISTICS OF COHESIVE SOIL

Makoto TOKIDA and Takeshi KAMEI

Toinvestigatetheinnuencesofpreservingconditionsontheuncon五medcompres･

sivestrengthandthedeformationcharacteristicsofcohesivesoil,unconhedcompresI siontestsareperformedonreconsolidatedremouldedcohesivesoilwithdifferent preservlngtemperaturesandpreseⅣlngtem S.

Asaresult,thewatercontentandunitweightofthespecimenareapproximately constantwithintherangeofthepresentpreservingconditions.However,theuncon負ned compressivestrengthandthedeformationmodulustendtoincreasewiththeincreasein preseⅣingtemperatureandpreseⅣingten .Ontheotherhand,axialstrainatfailure decreaseswiththeincreaseinpreservingtemperature.

1. は じ め に

近年,粘性土地盤の原位置における強度 ･変形特性が実験室で調整 した練返 し再圧密試料 の強度 ･変形特性 と異 なることが指摘 されている1 ) .不撹乱及 び練返 し再圧密試料 の強度 ･ 変形特性の相違は,自然地盤が長時間にわたってゆっくりと形成 されているために,二次圧 密やセメンテーシ ョンなどの時間効果によって粒子構造が発達 していることに起因 してい る

といわれている

時間効果を受けた粘性土地盤のせん断強 さを決定す る方法 としては

法

Bjerrum

一半 沢法

及 び

法

が提案 され てい る.

法

及 び

一 半沢法4 ) は,再圧縮法 と呼 ばれ る強度決定法で,試料を有効土かぶ り圧下 で K ｡圧密す

ることによって原位置での応力状態を再現するとともに,サンプ リング時 に吸収 された余分 な水分を追い出す ことがで きる点 に効果があるとされている.また,半沢4 ) は,数多 くの具 体的事例について上述 の強度決定法を用いて検討を行 った結果,得 られたせん断強 さが妥当

な安全率を与 えた と報告 している.

これに対 して

法5 ) は,粘性土地盤の強度 ･変形特性 に影響を与 える主な要因

●土木工学科講師

' '基礎地盤 コンサルタンツ㈱

原稿受付 平成

年

月

日

56

_{常田 亮 ･亀井健史}

として地盤が過去に受けた応力履歴,強度異方性,時間効果及 び試料採取時の乱れに着 日し, これ らの要因を総合的に考慮 してせん断強さを決定す る方法である.

しか しなが ら,不撹乱試料 を用いる場合,試料 の総量が不足 していた り不均質であった り す るために,十分に再現性のある実験 を行 うことが困難であることがある. このような場合, 自然地盤が過去 に受 けた時間効果の影響を練返 し再圧密試料を用いて室内で再現することが 可能 ならは,粘性土地盤 の原位置における強度 ･変形特性の評価を容易に行 うことができる

ようになるもの と考 えられる6 ) ･ 7 ) .

従来,不撹乱試料が受 けた時間効果を室内で再現す る場合,化学的添加物 を混合す る方法 が用 い られて きた.嘉門 ･長尾

及 び嘉門 ら

は, カオ リン粘土 にセ メン ト系固化材及 びケ イ酸 ナ トリウム溶液 を添加す ることによって人工的にセメンテーシ ョン効果を与 え,土粒子 の構造観察 と物理的特性及び二次圧縮特性 との関連性 について検討を行 っている.

また,粘性土地盤が受 けた時間効果を直接的に再現する方法 として,試料を長期間圧密す る実験が実施 されてきた.

l O ) は,三軸試験装置を用いて最長

日間 まで

｡圧密 し,粘性土の非排水せん断特性 に及 ぼす圧密時間の影響 の検討 を行い,圧密時 間が長 くなるにしたがって練返 し再圧密試料の非排水せん断強 さと変形係数が増加 し,時間 効果を有する粘性土地盤 と類似 した力学特性 を示す よ うになると報告 している.

さらに,近年では時間効果 を再現する方法 として, スラ リー状 の試料を高温で再圧密する 方法が頻繁に用いられている.土田ら

1

及び土田

の研究によれば

の高温でスラ リー か ら再圧密 した試料 の力学特性は,時間効果を有す る粘性土地盤の力学特性 に近いことが一 軸圧縮試験,三軸圧縮試験及 び標準圧密試験か ら確認 されている.

しか し,化学的添加物 を混合 して時間効果を再現す る方法は,添加物の種類や添加量が明 確 に規定 されておらず,人工的に与 えられるセメンテ‑シ ョソの効果 と粘性土の力学特性 に おける時間効果 との定量的な関連性が明 らかにされていない.また,長期間圧密する方法 は, 時間効果 を直接的に再現す る方法ではあるが,実験 に非常に長い時間を要す るなどの問題点 を持 っている. さらに,高温再圧密法は再圧密時の温度が明確に規定 されてお らず,再圧密 には特殊 な圧密装置が必要 となる.

したがって,練返 し再圧密試料を用いて粘性土地盤が受けた時間効果をより簡便に再現す る方法の検討が工学的には重要な問題であると考 えられる.

一方,試料がサンプ リングされてから室内試験 を実施するまでには,通常保存期間が異 な ることが容易に想定 され る. また,上記 の研究例

か ら,保存温度が粘性土の諸特性 に影 響す ることも考 えられる. さらに,実際の試験結果は,保存期間が異 なるにもかかわ らず同 様 に扱われてい るのが現状である.

本研究では,上記 の点 に着 目して,試料の保存条件が粘性土の強度 ･変形特性 に及 ぼす影 響 を明 らかにす るために,練返 し再圧密試料を保存温度及び保存期間を変化 させ て養生 し, 各保存条件で養生 した試料に対 して一軸圧縮試験 を行い,その諸特性を取 りまとめた.

2.試料及び実験方法 2‑ 1

試 料

実験に使用 した試料は,長野県下水内郡豊田村替佐で採取 した陸成粘性土 ( 替佐土)を練

Table1 lndexpropertiesofsoilsample Table2 PreseⅣingconditionsofsoilsample SoilSample Gs ₍W_{%) (}L u_%Jp

₎

返 して再圧密 した ものである.試料 の物理的 特性 を表

に示す.試料 の再圧密 は

〝m 以下の粘性土 に水を加 えてスラ リー状 に したものを内径

,高さ

のモール ド に入 れて行 った. ここで,再圧 密圧力 は

で圧 密時 間 は

日間 とした.脱型 した 試料か ら

の直方体 を切 り出 し てラップで包み,パ ラフィンでシール した も のを,表

に示 した保存条件で養生 して実 験 に使用 した.

供試体 は,土質試験法

を参考 にして直径

,高 さ

の円柱形 とし,所定 の保 存条件で養生 した試料か らワイヤー ソーと ト

リマーで切 り出 して成形 した.

2‑2

実験方法

実施 した実験 は,ひずみ制御方式 の一軸圧 縮試験で,データのばらつ きを考慮 して同一

の保存条件の供試体 に対 して

本以上行 った.

また,せん断時 のひずみ速度 は

とした

)

さらに,強度 ･変形特性 に及 ぼす 端面摩擦の影響を軽減す るために,一軸圧縮 試験装置の上下拘束板 にシ リコンオイル とシ

リコソグ リースを混合 したものを塗布 した.

inthepresentstudy

PreserVingTerm lweek2weeks4weeks8weeks

PreserVingTemp. 2400○○CC 2400○○CC 2400○○CC 2400○gCC 50○C 50○C 50○C 50○C

‑ ‑ .

PreservingTernly eek 8=f

l

‑ 8

0 JO 20 30 40 50 60 PreservingTemp.(℃)

lprese:yi^q Trn8▼ee

k

■ l

●

一 〇

0 10 20 30 40 50 60 PreseryingTemp.(℃)

Fig.1 Relationshipbetweenwatercontent andpreservlngtemperatures

3.

実験結果及び考察

3‑ 1

含水比

と保存温度及び保存期間の関係

図

, ( b) 紘,保存期間が

週間及 び

週間の場合の含水比 Wと保存温度の関係を示 し た ものである.

図 より,保存期間が

週間の場合,含水比 は保存温度によらずほぼ‑定

杏 示 してお り,初期含水比か らほとんど変化 していない ことがわかる.一方,保存期間が

● 週 間の場合,保存温度が

であれば,含水比 はほぼ一定値

を示 してい るが,保存温度が

になると

程度 とな り僅かに低下 している.

次に,保存温度が

及び

の場合の含水比 と保存期間の関係を図‑

, ( b) に示す.

保存温度が

の場合,保存期間が

週間以内であれば含水比 ははば一定値

58

_{常田 亮 ･亀井健史}

2 4 6 8 】O

p r e s e r v i n sT e r m( W e e k )

2 4 6 8 10

P r e s e r v i n gT e r T n(

e e k ) Fi g. 2 Re l a t i on s hi pbe t we e nwat e rc ont e n ta ndpr e s e r vl n gt e n s

0 JO 20 30 40 50 60 0 10 20 30 40 50 60.

P r e s e r v i n gT e m p .

P r e s e r v i n gT e m p .

Fi g. 3 Re l a t i o ns hi pbe t we e nuni twe i g ht ( y t ,Y . ) andpr e s e r vi n gt e mpe r a t u r e s

を示 している.一方,保存温度が

Cの場合,保存期間が

週間以 内であれば含水比 はは ば一定値 (

となっているが,保存期間が

週間になると僅かに低下す る傾向が認 め られ

程度 となっている.

以上 のことより,試料をパ ラフィンでシール して

の保存温度で養生 した場合, 保存期間が

週間以内ならは含水比 はほぼ一定 の状 態 に保たれてい る.また,試料 を

の保存温度で

週間養生す ると含水比 が初期含水比 よりも低下す る可能性 はあるが,その程 度 は僅かである. よって,工学的には保存期間が

ケ月程度であれは保存温度 は含水比 に大

きな影響 を及 ぼさないものと考 えられ る.

3‑ 2 単位体積重量 ( y

,Y . ) と保存温度及び保存期間の関係

試料 を

週間及 び

週間養生 した場合 の湿潤単位体積重量 Y . 及び乾燥単位体積重量 y d と 保存温度の関係を,図‑

, ( b) に示す.

乾燥単位体積重量 は,保存期間によらず保存温度 が

の範囲であればはば‑定

借 (

3 )を示 している. また,乾燥単位体積重量 は保存期間が

週間及 び

週間の場合 ともほぼ同程度の値であ り,実験 に使用 した練返 し再圧密試料の乾燥単位体積重

量がほぼ同 じであることがわか る.一方,湿潤単位体積重量は,保存期間が

週間の場合,

保存温度 の範囲が

であれ ばほぼ一定値

3 )を示 している.. しか

し,保存期間が

週間の場合,湿潤単位体積重量 は保存温度が

ならばほぼ一定

(eqz

J

2 4 6 8 1O

preser･vingTerm(舵ek)

2 4 6 8 10 PreservingTerm(lee

k )

Fig.4 Relationshipbetweenunitweigh t

( y t ,r

)

Fig.5 Typicalstress‑axialstrainbehaviour

値

3 )を示すが,保存温度が

になると

とな り僅 かに低 下 している.

図‑

, ( b) 紘,保存温度が

及び

の場合 の単位体積重量 ( Y , ,y d ) と保存期間の 関係を示 した ものである.

保存温度が

及 び

の場合,乾燥単位体積重量 は,保存期間が

週間以内な らばほ ぼ一定値 ( Y .

3 )を示 している.一方,湿潤単位体積重量 は,保存温度 が

の場合,保存期間が

週間以内な らはほぼ一定値

3 ) となってい る. しか し,保存温度が

の場合,保存期間が

週間以内ならば湿潤単位体積重量 ははば一定値

3 )を示すが,保存期間が

週間になると

とな り僅 かに低 下す る傾向が認め られる.

3‑ 3

応力

一軸ひずみ

の関係

図‑5(a)

, ( b) は,保存温度を

及 び

として保存期間を変化 させた場合 の圧縮応力 o ･と軸 ひずみ e aの関係を示 した ものである.

保存温度が

の場合,圧縮応力 は軸 ひずみの増加 に伴 って増加 し,保存期 間に よらず

軸 ひずみが

になるとはは一定値 とな り,応力‑ひずみ曲線にはピークが認 め られ

60

常田 売 ･亀井健史

Fig.6 Typicalstress･axialstrainbehaviour

ない.また,保存期間が

週間以上になると,一 軸圧縮強 さq ｡は保存期間が

週間の場合 よ りも

5%

程度大 きくなっている.

一方,保存温度 が

の場合,応力‑ ひずみ 曲線 には保存期間によらず ピークを示す傾向が認 め られ,軸ひずみが

に達す ると破壊 に 至 り,その後軸 ひずみの増加 に伴 って圧縮応力が 僅かに低下 している. さらに,一軸圧縮強 さは保 存期間が長 くなるにしたがって僅かに大 きくなっ

てい る.

次 に,保存温度を変化 させて試料を

週間及び

週間養生 した場合 の圧縮応力 と軸ひずみの関係を,

一b

4

(

W ) R b

O PreseryinBTer)17eek 0 ]0 20 30 40 50 60

preservingTemp.(℃)

Fig.7 Relationshipbetween

q

図‑

, ( b) に示す.

保存期間が

週間の場合,保存温度が

であれば応力‑ ひずみ曲線 にほ ど‑クが認め られず,圧縮応力は軸 ひずみが

になるとほぼ一定値 となっている. これに対 して, 保存温度が

及 び

の場合 の応力‑ひずみ曲線 にはピークを示す傾向が認め られ,圧 縮応力は軸ひずみが

になると軸 ひずみの増加 に伴 って僅かに低下 している. また, 一軸圧縮強 さは保存温度が高 くなるにつれて大 きくな り,保存温度が

の場合 の一軸圧 縮強 さは

の場合 よりも

程度大 きくなっている.

一方,保存期 間が

週間の場合,保存温度が

であれば圧縮応力 は軸 ひずみの増加 に 伴 って増加 し,軸 ひずみが

になるとはは一定値 となっている. しか し,保存温度 が

及 び

の場合,応力‑ ひずみ曲線 には ピークを示す傾向が認め られ,軸 ひずみが

に達す ると破壊 に至 り,その後軸 ひずみの増加 に伴 って圧縮応力が僅かに低下 し てい る.また,一軸圧縮強 さは保存温度が高 くなるに したが って大 き くな り

で試料 を養生 した場合,一軸圧縮強 さは

の場合 と比較 して

程度大 きくなっている.

3‑4

一軸圧縮強 さ ( qu ) と保存条件の関係

保存期間が

週間及 び

週間の場合 の一軸圧縮強 さ quと保存温度の関係 を,図

に示

す.

一軸圧縮強 さは,保存温度が高 くなるにし たがって大 きくなる傾向を示 している.また, その増加傾向は保存期間が長いほど顕著であ

り,保存温度が2 0 o C と 5 0 o Cの場合 を比 較す ると,保存期間が

週間の場合,一軸圧縮強 さの増加割合 は 4kPa 程度 であ るのに対 し て,保存期間が 8 週 間 になる と

kPa ー 程度 となっている.

図

は,保存温度を変化 させて試料を養 生 した場合の一軸圧縮強 さと保存期間の関係 を示 したものである.

図 より,一軸圧縮強 さは保存期間が長 くな るにつれて僅かに大 きくなる傾向が認め られ る. また,その増加傾向は保存温度が高 くな るにしたがって大 きくなってお り,保存温度 が2 0 o Cであれば保存期間が 8 週 間 の場合 の 一 軸 圧 縮 強 さ は

週 間 の場 合 よ りも

kPa 程度大 き くな り,保存温度 が5 0 o Cの場

8

60

a

t1

20

t) ^{2 4 6 8}

P r e s e r y i n gT e r n( Y 既 k )

Fi g. 8 Re l a t i ons hi pbe t we e n

｡a nd pr e s e r vl ngt e r ms

SOOO

6000

4000

2000

合には 4kPa 程度大 きくなっている. o 以上のように,試料を高温で長期間養生 し

た場合,一軸圧縮強 さが増加す る傾向を示す のは,保存温度が高 くなるにしたがって水 の 粘 性 係 数 ( 20o C:q ‑ 1. 002 × 1 0‑3 Pa･ S, 5 0 o C:q‑0. 54 8 × 1 0‑ 3 Pa

1 4 ) が低下す るの で,間隙水の移動が容易にな り土粒子 の結合 力が強 くなるためであると考 えられ る.また,

この点に関 しては,高温で試料を再圧密 した ^a 場合,粘土鉱物 の化学的作用が促進 され,そ

の結果,土粒子 の結合力が増加することも指

摘されている

3‑ 5

変形係数

S ｡ ) と保存条件の関係 保存期間が

週間及 び

週間の場合の変形 係数

5 ｡と保存温度の関係 を,図

に示す.

ここで,変形係数

5 ｡ は,応力‑

ずみ曲線

一 ■ 一 一 一

9

^{‑ ‑ = = = = = = = =}

^{一 ̲ . 一 ■ ■ ‑8 一 ■ 一 ‑}

10

0 JO 20 30 40 50 6D

P r e s e r v i n gT e m p .

Fi g. 9 Re l a t i ons hi pbe t we e n

5 ｡and pr e s e r v l n gt e mp e r a t ur e s

8000

6000

4000

2000

0 ^{2 4 6 S}

p r e s e r v i n gT e r m( T e e k ) Fi g.1 0 Re l at i o ns hi pbe t we e nE5 ｡and

pr e s e r v l n gt e n s

10

上 において圧縮応力が一軸圧縮強 さの1 /2 と なる点 と原点を結ぶ割線係数で定義 した.

変形係数は,保存温度が高 くなるにしたがって大 きくなる傾向を示 してい る. また,その

増加傾向は保存期間が長いほど顕著であ り,保存温度が20 o C と 50 o Cの場合 を比較す る と,

62

15

3 10

ヽ 一

′ヽ ヱ 5

0

(%)J(T3)

常田 亮 ･亀井健史

宗 10

ヽ ̲

Ei‑ エ 5

; lTo 210 310 ‑10 510 6rO Oi Ilo Zlo 310 410 510 610

lpresrvi喝Tclrn8Teelks l l

8＼ ｣ o〇一● O0‑

lp‑SryingTer

A1▼ e e k

l

l

芋 ､ ｣l

●

PresezvingTelnp.(℃) preservingTezup.(℃)

Fig.ll Relationshipbetween

( e 8 )

Ⅰ5

1;iこ:l S to

ヽ̲′

J〜 td

､

J.p,餌e: ingTe叩.▲50｡ J l

‑8‑₈‑ ₈ I 00●‑

vO ^{2 4 6 8 10} ー0 ^{2 4 6 3 10}

preservinsTern(yeck) preservingTerm(Week) Fig.12 Relationshipbetween(ea)(andpreservingterms

変形係数の増加割合 は,保存期間が

週間であれば

程度であるのに対 して,保存期 間が

週間になると

程度 となっている.

図

は,保存温度を変化 させた場合の変形係数 と保存期間の関係を示 したものである.

変形係数は,保存期間が長 くなるにしたがって僅かに増加す る傾向を示 してお り,保存期 間が

週間の場合の変形係数は,保存温度が

ならは保存期間が

週間の場合 よ りも

程度大 き くな り,保存温度が

の場合 には

程度大 きくなっている.

3‑ 6

破壊時の軸ひずみ

^{a ) f ) と保存条件の関係}

図

1 1は,保存期間が

週間及び

週間の場合 における破壊時 の軸 ひずみ ( e a ) E と保存温 度の関係を示 したものである. ここで,破壊時の軸 ひずみ ( e a ) . は,応力‑ ひずみ曲線 にお いて一軸圧縮強 さに対応す る軸 ひずみで定義 した.

破壊時の軸 ひずみは,保存温度が高 くなるにしたがって小 さくなる傾向を示 してお り, こ の傾向は保存期間によらない. このことは,保存温度が

及 び

になると応力‑ ひず み曲線にピークを示す傾向が表われることを裏付けている. また,保存温度が

及 び

の場合,破壊時の軸 ひずみはほぼ同程度の値 を示 してお り,保存温度の違いによる顕著 な相 違が認め られない.

次 に,試料 を

及 び

の保存温度で養生 した ときの破壊時の軸 ひずみ と保存期間 の 関係 を図

に示す.

図 よ り,保存温度 が

及 び

の場合 とも破壊時 の軸 ひずみ は,保存期 間が

週 間

〜 8

週間の範囲な らはほぼ一定値

( e a )

( e a )

を示す こと

がわかる. また,保存温度が

の場合 の破壊時の軸 ひずみ は

の場合 よ りも小 さ く なっている.

4.結 論

本研究では,保存温度及び保存期間が粘性土の一軸圧縮強 さ ･変形特性に及 ぼす影響 を解 明す るために,保存温度及び保存期間を変化 させて養生 した練返 し再圧密粘性土に対 して一 軸圧縮試験を行 った.

今回の実験か ら得 られた主な結果 を列記すると,以下のようになる.

1)試料 をパ ラフィンでシール して保存 した場合,保存温度 が

であれば,令 水比 W及 び湿潤単位体積重量 y t は,保存期間が 8 週間以 内な らばほぼ‑定借 を示 した.一 方,試料 を

で保存 した場合,保存期間が

週間以内であれば含水比及 び湿潤単位体積 重量 はほとんど変化 しなかったが,保存期間が

週間になると僅かに低下 した. しか しなが ら,工学的には保存期間が

ケ月程度であれば,保存温度 は含水比及び湿潤単位体積重量 に 大 きな影響を及 ぼさない もの と考えられ る.

2)

試料の保存温度が

である場合,応力‑ ひずみ曲線 には保存期間 に よらず ピーク が認め られなかった. しか し

及 び

の保存温度で養生 した試料 の応力‑ ひずみ曲 線 には

の場合 と異 な りピークを示す傾向が認め られ,その効果が破壊時 の軸 ひずみ ( e a ) f の減少 として表われてい る. この ことは

及 び

の保存温度 における応力‑

ひずみ曲線が不撹乱試料 に見 られるような傾向を示す ことを示唆 している.

3)

一軸圧縮強 さ

｡ 及 び変形係数

5 ｡ には,保存温度 が

の場合,保存条件 による明 瞭 な相違が認め られない. しか しながら,一軸圧縮強 さ及 び変形係数は,保存温度が高 くな るにつれて大 きくなる傾向が認め られ,その増加傾向は保存期間が長いほど顕著である.

4)保存温度及び保存期間が一軸圧縮強 さ,変形係数及 び破壊時の軸 ひずみに及 ぼす影響 を検討 した結果,粘性土の強度 ･変形特性 は,保存期間 よりも保存温度の影響 を大 きく受け ていることがある程度明 らか となった. また,試料 の保存温度 を高 くした り保存期間を長 く す ることによって,サンプ リング時 に試料が受けた乱れの影響をある程度軽減できる可能性 があることを示 した.

参 考 文 献

1)Graham,∫.andLi,E.C.C∴Comparisonofnaturalandremoldedplasticclay,Jour.of GeotechnicalEngineering,ASCE,Vol.111,No.7,pp.865‑881,1985.

2)

中瀬明男 ･亀井健史 :日本近海における海底沖積粘土地盤の工学的特性,土木学会論文報告集,

3)Berre,T.andBjem m,L∴ Shearstrengthofnormallyconsolidatedclays,Proceedings,8th I.C.S.M.F.E.,Vol

.

R

4)Hanzawa,H∴ UndrainedstrengthcharacteristicsofanalluvialmarineclayintheTokyo Bay,SoilsandFoundations,γol.19,No.4,pp.69‑84,1979.

5)Ladd,C.C.andFoo

t t ,R. :

,

6)佐野博昭 ･亀井健史 :試料の準備方法の違いが一面せん断試験結果に及ぼす影響,平成 2 年度

6 4 _{常田 亮 ･亀井健史} 土木学会中部支部研究発表会講演概要集 ,pp.3 0 4 ‑ 3 0 5,1 9 9 1.

7)亀井健史 ･中村嘉博 ･常田亮 :不撹乱試料 と練返 し試料 における供試体の寸法効果,土木学会 第 1 8 回関東支部技術研究発表会講演概要集 ,pp.1 6 0 ‑ 1 6 1,1 9 9 1.

8)嘉門雅史 ･長尾毅 .

'人工的にセメンテーション効果を与えた粘性土の土質工学的特性について, 第 2 1 回土質工学研究発表会発表講演集 ,pp･3 8 9 ‑ 3 9 0,1 9 8 6･

9)嘉門雅史 ･佐野郁雄 ･陶秀珍 :人工的に粒子間にセメンテーシ ョンを与 えたカオ リン粘土の物

理化学的特性 ,土木学会第 4 2 回年次学術講演会講演概要集第 3 部 ,pp.3 0 2 ‑ 3 0 3,1 9 8 7.

1 0 )Mi t ac hi ,T.andFu j i wa r a,Y∴ Und r ai ne ds he a rbe havi o rofc l aysunde r goi n gl o n gt e m ani s o t r o pi cc o ns ol i da t i o n,Soi l sa ndFo und a t i o ns ,Vol .2 7 ,No.4 ,pp.4 5 ‑ 6 4 ,1 9 8 6 .

ll)

土田孝 ･小林正樹 ･水上純一 ･田中政典 :高温再圧密による海成粘土 の年代効果 の再現 ,運輸 省港湾技術研究所報告 ,Vo l .2 8,No. 1 ,pp.1 2 1 ‑ 1 4 7,1 9 8 9.

1 2 ) 土田孝 :三軸試験 による自然粘性土地盤 の強度決定法に関する研究 ,港湾技研資料 ,No.6 8 8 , 1 9 9 0 年 1 2 月 ,1 9 9 p.

1 3 ) 土質工学会編 :土質試験法 [ 第 2 回改訂版] ,1 9 7 9.

1 4 ) 国立天文台編 :理科年表 ,pp.4 4 7,1 9 9 1.