実大木遣軸組の強度性能 99
寛大木造朝組の強度性能¶せん断耐力に及ぼす柱と
横架材間の仕口の影響及び火打材を用いた床の剛性 徳田 辿夫・杉‡力＋英溺・有馬 孝櫨
StudiesonStiffnessan（量StrcngthofWoodFrames00EffectofJointProperties
t）etWeenColumnsandHorizontalMembersonStiffnessandStrengthofWall
Frames，all（1EffectofHorizontalAngleBracesonStiffnessofFloorFrames MichioToKUDA，HideoSuzIYAMA andTakanoriAR‡MA
その後，数多〈の研究が在来構法の継手，仕口に関し て行われてきたが，ここでは山部の文献を掲げるに止め る。
本研究は大きく分けて，次の2つのシリーズになる。
血つは撫壁木造軸組の水平耐力に及ぼす柱と検教材の仕 口の影響に関するもので（シリーズⅠ），他は木材火打 ばりと合板ばり火打材の剛性に関する爽験的研究（シ リーズi＝である。
〔シリーズ王）
在来構法の木造住宅の水平耐力は杜の存在を鯉祝し，
耐力壁の多寡によって評価するのが㌦般である。これは 柱と横梨粛の仕口が脆弱なため，軸組だけの水平力に対 する抵抗力が極めて小さいからである。しかしながら，
敢近は上述の仕即こ各礫の建築金物が用いられ 剛独に なってきたので，その抵抗性を爽大個・組を用いて実験的 に調べてみることにした。実験の内容は次の3つのグ ル血プ，4穫に分けられた。なお柱と械架材の仕口は基 本的には，短ほぞで，かど金物（Z金物，CP−T）併用 である。
（1）試験卜A：柱と横教材の仕口に羽子板金物を補強 として用いた場合
（2）試験トB：管柱と胴差との仕口に短尺金物を用い た場合
（3）試験トC：適し娃と2階床ばりの仕口に箱金物を 用いた場合（トC＝あるいは，羽子板金物を用いた場
合（トC2）
1．緒 言
在来木造軸細工法における継手，仕口は長年現場での 経験から積上げられたものであるが，近年，主賓構造材 料，工具，大工技術の変化及び現場作業の合理化を目指
した建築金物の利用によって，本工法は大きく変化しつ つある。今までに，継手，仕口を部分的に取り出して，
その構造的な強度性能を調べた技術的資料はいくつかあ るが，実大の壁または床をそのままの形で実験をした例 は少ない。継手，仕口の部分実験よりも，単位骨組とし ての実験を行って，継手，仕口の強度の評価を行った方 がより実用的であると考えられる。本研究は在来構億に よる継手，仕口の試験方法と評価の標準化を図り，それ を基礎とした今後の各棟合理化，改良を巨用勺とした。
在来格技用仕口の強度に関する研究は，古くは田辺の のものがある5）。田辺は開架大深災以後繰返された大小 の賽災と風審を調査し，木造建築物に関する耐笈及び耐 風構造の研究の必要性を感じ，構造基準を作るペき実験 に密事した。時に盤賓祝したのは次の2点である。
ユ）敢も有効な筋違，方枚，控柱の配記法㌧ 寸礎及び 仕口の決定。
2）従来用いられてきた各様継手及び仕口の科学的検 討及びその改良対策，特に補強金物の泣適形状，寸 法の決定。
昭和61年6月30冒 受理
本報の概紫ほ昭和54年度目本建築学会大会において発乗せした
傘1凍王家理科大学工学部
＊Z静岡大学農学部
100 徳田 辿夫・杉山 英男・有鵬 準濾
り明らかになっているが，それに少しく資料を加えたい ことと，合板ばりを火打ばりに代替させる可能性の検討 を行うことを目的として実験を行った。実験は次の3種 類を対象として行った。
づ55 455 252．5
〔シリーズロ〕
在来構瀦の木造においては小屋ばり軋 2階床面の水 平剛性に火打ばりが大きな寄与をしている。火打ばりに ついては古くから実験が行われており，その挙動はかな
252．5 i55 455
＝
15（）
伽taiioftheco】一nerや！ate（CP仙T）
′】、11iclくneSS；1．6m111 Nail；6伸ZN65
⑳；r‡01esfol・naili咽 Detailorthestra】）・l）0It（SB・F）
Fig．1．Woodrramefor′rest卜ん
実大木遺軸組の強度性能 H）1
（1）統験ⅠトA：火jl■ばりをかたぎ胴つき短ほぞ差しボ ルト締めした場合（ボルト締め火打と呼ぶ）
（2）武儀ⅠトB：火打ばりをかたぎ胴つき鰻ほぞ差し釘 打ちした場合（釘打ち火打と呼ぷ）
（ニう）試験1卜C：三角形の構造用合磯を火打ばりの代わ りに井汗−た場合（合板火打と呼ぶ）
なお本研究は建設省が粧奉仕宅・木材技術センタ岬に 委託した「木造雅楽工法合男！化促進業務」を受けて構成 された木造住宅冶劇化委員会（委員撮；杉Ⅰlj英男）の仕 事の山部として，昭和54年1月から2月にかけて行われ たものである。試験装慣は東京大学農学部木質材料学教 室のせん断盲拭験用フレームを使用した。実験の実施に当 たってほ，当時東京大学農学部林産学科ネ磯村科学教魔 の大学院生であった安柑基，信田聡，清水臣，林蝮郷
4氏の協力を得た。関連機関並びに緒兄に対し，心より 謝意を表する。
2．試 験 体
2．1 シリース〜Ⅰ
各駅験体の形状・寸法と使用金物の位濫・寸法を 王手ig．1〜Fig．3に示した。骨組に用いた木材はトCユと トC2の2階床ばりにべイマツ針桐いた以外はベイツガ である。いずれも含水率19％以下の気乾材を用いた。
就験体卜Aはごく一般的な在来構法腰体骨組で，柱 と横梨材は短ほぞで接合され補弓裁金物としてかど金物
（Z金物，CP−T）を用いた。金物取付用の釘はZN40
（麗径3．3mm，成さ3Smm）で，かど金物には10偶の穴 があいていたが，木材の測れを防ぐため，6ケ所だけに 釘を打った。さらに4つのコーナ仰に羽子板金物（Z金 軌 SB−F）を1つづつ取り付けた。柱及び横梨材の 断面寸法ほ105×105mm，間柱の断面寸法は枝村の3つ の割りで，30×105mm，であった（Fig．1）。
試験体卜Bは2階建の幾体で，管柱を用いた構造で ある（Fig．2〉。土台及び桁の断面寸法は105×105mm，2
100ほ2・5 910 9川 i52．5100
（Unit：mIⅥ）
Fig．2．Woodfr；1mefor′rest卜B．
徳田 辿夫・杉山 英男・有馬 準機 i＝ニミ
Box・typelTletal plate raste！1即
（け最い汀m）
910 152．5
Fig．3．Woodfr；imeforTest卜C・
いので柱には曲げがほとんど加わらない。従って，骨組 のせん断変形のみに注目した場合にほ，寸法を1／2にし ても十分と考えられる。統験体数は各試験3体ずつで．
合計12体であった。
2．2 シリーズⅢ
拭験体の形状・寸法を示せばFig．4の通りで，火打材 を含めすべての木材の断簡は105×105Inmであった。
合放火打に用いた合板は底角をはさむ辺の長さが900 mmの直角二等辺三角形で，厚さ12mmの構造用合板 であった。
外周フレームの枇に＝ま，いずれの統験体（H一九Ⅰ卜 B，ⅠトC）もあり掛けであった。ボルト締め火打と釘打 ち火打のばあい，火打材と外周フレームの仕冒はかたぎ 大人れで，前者はボルトナット（M12）で，後者は片側
2本のCN90（麗径4．1nlm，長さ銅mnl）で取り付け た。合放火打ちは，CN50（緻径2．8mIれ，反さ50mm）
階床ばりは105×210mmで，間柱は省略した。柱と床 ばりの性日は扇ほぞで，短冊金物（Z金物，S，寸法 450×40×3．2mm）で補強した。短冊金物ほ2本のボル
ト（M12）と，2本のスクリュ細釘（ZS50）で止め付け た。祉と桁及び土台との取り合いは試験体トAと同様 である。
試験体トCほ適し柱を用いた構造である（Fig．3）。
通し杜と2階床ばりの仕口ほかたぎ火入れである。ト Clは仕口を緒金物（Z金物にはなかったので市販のも のを用いた）を，トC2は羽子板金物を用いた。箱金物 ほ16mm￠のボルトナットと3本の釘（CN75，直径 3．4mm，成さ75mm）を併用して止めつけた。柱と桁
及び，柱と土台との取り合いは統験体トAと同様で あった。
統験体卜B，卜Cl，卜C2はいずれも2階建を想定 したが，試験機の都合上，柱の反さは塞長のユ／2とし た。本実験の場合，水平荷蕊が高々100kgf前後と小さ
103
実大木造軸観の強度性能
（tJnit：lⅥ】河
Fig．4．Woodframeforl estH．
を150mm間隔に食倒里牒粛ちつけた。就験体数は3種
類の舐験体とも3体ずつで，合計9体であった。 3．試 験 方 法
：i．1 シリーズⅠ
試験機を垂酎こ立て．せん断試験機の基礎にアンカ…
徳田 辿夫・杉山 英男・有馬 率穐
いl
㍍／′rie●− Od Load 匝
′i、esト1王
′resト1
Fig．5，Sc王1emaでicorrackingtests．
との相対変位を測定した。測定点①と⑤はそれぞれ磯 部械教材の水平変位と重液変位を測った。⑥と⑦でほ 桂の鉛直変位を，③と④では水平変位を測った。基礎
に固定した横架材は不動であったので測窟を省略した。
②では加力点と反対側の杜の沈みを測定した。
4．結果及び考察 4．1 シリーズミ
ニのシリ…ズでは柱と擁梨材との閏の角度変化を問題 とした。試験卜Aと卜Cは加力点側の杖の浮き上がり が高々3mmで，きわめて微少であったので，角度変化
は横森材の水平変位魔のみから計算した。就験卜Bで ほ，柱に多少の浮沈があったのでこれを考慮した。
柱の角度変化の求め方をFig．6に示した。みかけの角 度変化を1階，2階でそれぞれγ1，γ2とし（横教材の水 平変位から針務）横梨材の垣廠角をβl，免とすると、柱 の横架材に対する回転角は（奥の回転角）は，二粘工＝ア1 剛♂1（1階部分）及び‰2ニ乃…β2（2階部分）と表すこ とができる。銑鉄卜AとトCl，トC2では％lニ％2で ある。
4．1．1試験 卜A
水平聯発と柱の奥の回転角の関係ほFig．7の如くであ る。其のl計転角1／20ラジアン時の荷盛が約501くgfと小 さいため3体の間で多少ばらつきが見られる。これは柱 と棟教材を取り付けた際の締めつけカのばらつきと考え ボルトで，卜Aは4ケ所，卜8とトCは3ケ所固定し
た。試験は旧AS′rM方式に準じ，加力点側に鉛直タイ ロッドを設け，試験体に水平力が加わった際の柱の浮き 上がりを防止した（Fig．5）。
荷韮は水平方向卜方向）にオイルジャッキで加え，
ロードセルで検出した。各紙験体とも1体目は単調に荷 盤を増していき，2体軋 3体巨＝ま櫨の変形角が1／20ラ ジアン時の荷盤のほぼ1／3，2／3の時点で除覇を解い，
¶…＝・方向の繰返し締盟を加えた。試験体は明瞭な破壊を示 さず，従って1／20ラジアン程度の変形角に適したとこ ろで加カを止め除伸した。
変位の測宝ほ桁，2階床ばりの水平変位及び髄の浮沈 を電気式ダイヤルゲージで測定した。測定点数はトA が3点，トBが6点，トCが4点であった。
3．2 シリーズⅡ
拭験方法は基本的にはシリ…ズ‡と河棟で，火打ち材 の有る側を加力点側にした。ⅠトA，Ⅰ卜B，Ⅰ卜Cいずれ の就験も3体のうち1体は単調に聯畿を増してい計．鶴 應材がユ／20ラジアン程度傾いた所で除荷をした。残り の2体については途中2度除荷をしながら荷蕊を増して 行き，ユ／20ラジアン程度の変形角に達した所で除荷し た。
変位計は，火打材を職り付けたコーナー部の角度変化 を調べる目的で，Fig．4に示す位凝に取り付け，地盤面
塞大木造軸組の強度性能 H）5 て1abIe j．Rot；1tion of tile COiumIlVerSuSilOrト
zontalsllear foI−C（ヨalldllOrizontaishear Stre11gtllper（〕ne COlしIm王1．
（UIlit：l嗜f）
AclualRotationo＝毎colulll町最ra釘
；示笹可司議
：了†（ こII】
†‡orizo†ltalsllear
匹rOneCO如11Il
Fig．8に示した。j，2階の管杜は水平力が加わると加力 点側は浮き上がり，反対側は沈む。この浮沈による回転 角は敢大帝蕊120kがに対して，1階は1／900〜1／200ラ
ジアン，2階は1／600…1／90ラジアンとばらつきが大き かった。管柱の姦のl軋転角は，この浮沈による図絵澄を 差し引いて求めた。
Fig．8を眺めると，3体の間でのばらつきは少なく，
しかも＝階の管杜と2階の管柱の回転角は酷似してい る。なお卜B−2と卜B−3ほ山方向の繰返し力を加え たが，！乳が繁雑になるため除荷の曲線は示さなかった。
繰返しによる荷亜㌦回転角の曲線の形への影響はほとん ど認められなかった。
Table2には柱のある特定の奥の回転角に対する水平 荷魔の倍を示した。1階管杜と2階管柱の糸の回舷角の
−−、 −一山
Fig．6．Scllematic of deformation oflhe frame under わorizoれモaisllear force．
Notes；
γ1，γ2；Å王）parent（王n teslトB ヱInd 卜C，Since t壬1e COlumnofthe鮎stfhoran（lsecond魚00r ke！）t Stra鳩慮1tl封1（ierhorizontaisilearfo代e，theappa・
re【ltrOtation ofcoIumns was the s壬Ime between theboth蔦00rS）．
軌，β2；Rotatio王1due to sinking and up・lifting of tlle Grst・鎖00rCOlunlarldandtlleSeCOrldfloorcolumn respectively．
nU ⁝U ハリ Jl−．一り∴
こぎ〒己さ㌻−望エ′二一ごこづ﹂ 現叫望むUト○偏し謡ぷS扇蔓OZて0 ハV ハU O ハリ 八U OO 八V 一q
0 1 2 3 4 5 ActualrotationofcolulⅥIIS，γ。i（×‖ト諾王・ad．）
Fig．7．Re】atjon5柚）S beiweenllOrjzontaisわear force andactu之Ilrotationofcolums（恥）inTestトA．
られる。Tablelにはある特定の回転角に対する水平荷 盈の関係を示した。また桂1本当たりの水平耐力もあわ せて示した。耐力壁の許容せん断耐力決定に当たっては 1／20ラジアンを基準にとっているが，この変形角に対
して，柱1本当たり約14kgfで，水平力に対する抵抗 性はほとんど期待できないことが肴祝される。
4．1．2 試験 トB
水平荷盛と1階およぴ2階管柱の奥の回転角の関係を
20
0 主 2 3 ノま ∂ Actualrotat蓋o110rCOltlmnS，γ。．aIldγ−，之（×10朝2rad）
Fig．臥 Relationshil）S betweerlhorizontalshear force an（lactua】ratation ofcolumns（γ。ユ，恥2）inTesl l−1う．
徳田 過去・杉山 英男・有馬 孝絡
ユ0（；
TabIe2．Rotatio王10f the coluIlln VerSuS】10l・izo11はishear forceiよ1′王、esiトB （Unit：】くgfj
Roはtion of the f汀st floor column
（rad一）
Rot；1t壬oIlOf the secoIld n（〕ぐ）㌻（ニ0Iu訂nn
（rad．き
拉q：至コ互堤ヒ還 … Speci】Ⅵen
l5りIl∴；【l芦lご（l
……垂；三喜 至
芸」り血還
29 墓 39161
億が酷似しているのでその平均値をとり，柱ユ本あたり の水平力に換算してみると，基準変形1／60ラジアンに 対して約30kgfである。これは先のトAに比べると約
4倍の漉さである。短冊金物の効果と考えられる。
4．1．3 試験 トC
試験卜CまとトC2のいずれにおいても桁の水平変位 と2】勒床ばりのそれとの比較から，適し柱は終始麗線を 保つことがわかった（水平変位において桁は2階ばりの 完全に2倦）。従って適し柱の変形角は1，2階で勅諭致す る。通し彼の柱脚の浮沈魔の絶対偶の和は，叡大の荷盆 150〜200kg一に対して1〜2mmにすぎず，これが柱の 回転角に及ぼす影響は皆無であった。
水平荷濃と適し杜の輿の回転角の関係をFig．9に示し
た。ここでも繰返しのときの曲線ほ省略したが，繰返し の影響は見られなかった。初期剛性（荷麓約30kが時 の点と原点を鵡んだ緻練の傾き）は砲金物を用いた場合
も羽子板金物を用いた場合もほぼ同じであるが，その後 の水平耐力は羽子板金物を用いた方がやや大きいことが 裔守される。具体的に各剛玩角での水準荷濃を示したの がTable3である。柱1本当たりの基準変形角（1／60 ラジアン）に対して，トClは約40kgf，巨C2は45kgf である。いずれの場合にも管柱を用いた場合より30〜
50％大きいことが注目される。金谷3）は通し柱で構成 された爽大豊と管柱で構成された粟大壁が水平カを受け た時の変形性状の違いを実験的に調べた。その結乳 筋 かい壁については1階壁，2階放とも両者の問に耐力上 火きな相違は見られず，上下の管樵相互の緊終にひら金 物（Z金物，SM40）を用いる程度でも適し柱の耐力と 同校魔の耐力を確保できることを示した。しかし筋違い の代わりに合板を張った場合は，適し枚に対する管杜の 比が0．75〜0．88とやや低くなった。結給としで筋かい壁
と追って剛性も強度も商い合敬張りの壁体については，
管枚相互をさらに補強することが望ましいと述べている。
以上寒者が奔放と金谷の実験を総合すると，通し杖を 用いた方が管柱の場合より壁のせん断耐力はすぐれてお
り，管棍を用いる際は，管杖相互を金物で強固に結合す る必繋があると竃えよう。
4．2 シリーズⅡ
Fig，4において，上下2つの火打の隅角の角度変化は Fig．5に示した測定A，B，Cの変位計の読取侶を用い次 式から計算した。C点の鉛麗方向．およびD点の水平と 鉛麗方向変位はゼロとみなせた。
βu＝葱＋蝕 〟
∴ り・．√・
O 1 2 3 J重 5 6
ActllalrotatiりnOfc（勇uIllIIS，γ。1（×10￣2rad．）
Fig・9・ReまationsIlips between horizontalsllear force andacttlalrotationofco】umns（γ。1）inTestトC．
実大本遷劇蘭の強度性能 用7
′rable3．Ⅰモotatio】10f the co箋urTlIlVel・SuS！101・izo王1t；lislleal・forceirlTestトC
（U11it：lくgf）
Actu；11王そotation of the colurn！1（rad．）
諷4etalfasteIlerS‡ −〕如eel−とhecoluIⅥn ∃ speciT−1e−1
之lIld the bea】Ⅵ
1
山一血仙】州山肌仙
r血仙仙血血 血血、′血′′′ 肌
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Box・と〉′l）e m（芝taI
I）‡ate rastener 山ー】血仙仙
≡㌃十÷十≡…−小ト…； 斗憲 ト完w…ト；芸
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94 巨 99 書 124 室155
−い −．： ト・
Str叩心血 C2−3 蔓 48 E 65 83 92 118 童 l∠i6 129 t 156 m（ヨZl11 ぎ 55 76 ∃ 95
′【、ヱIble4．Cha11ge Of∝椚1eI■a帽Ie＼7erSuSllOrizont；1Ishear foI−Ce．
（Unit：短f）
Ⅰ′iorizo11とalaIlgIe
l）raCe Witllbotts
を‡0‡・izoI宜alal閣1e
brace wiとh nails
1）ly＼VOOd gusset Plate
（Note）＊ ′rlleSe Va】t】eS Wel・e eXtl−al）01ate〔i．
108 徳m 辿夫・杉山 英タヨ・有馬 準穐 ここで，仇ソ：上の火打ちの隅角の角度変化
軋：下の火打ちの隅角の角度変化 冴vu：AB取捌胃の鉛東方向相対変位 勘樟：AB両点間の水平方向相対変位 勘孔：C点の水平方南の変位
IJ＝机旧Illtll
上の火打ちは開き，下の火打ちは閉じる訳であるが，
これらと水平締盟との関係を示したものが′rable4であ る。これを眺めると，火打ばりの場合（ⅠトA，Ⅰ卜B）火 打ち隅角が閉じようとするときの剛性の方が，開こうと するときの剛性より大きいことが，ボルト締め，釘打ち の如何に拘らず認められる。前者と後者の剛性の比はボ ルト締め火打ちで約ユ．5，釘打ち火打ちで約1．4である。
しかし合放火打ちの場合は，開閉いずれに対して射剛性 はほほ同じであった。
火打ち隅角が開こうとするときの剛性は，ボルト締め 火打ちが散大で，次いで釘打ち火打ち，合板火打ちの順 である。その比率ほ，】／ユ00ラジアン時で概ね3：2：1 である。山鵬方閉じようとするときの剛性の順序も全くこ れと同じで，その比は概ね4：2．5：1である。このこと から合板火打ちは構造用合板の厚さが大きく，合板自身 の面内剛性が大きくても，本実験程度の釘打ち本数でほ 余り剛性を期待できないことが分かった。これは釘がせ ん断力を受けて曲がってしまうためと考えられる。しか しながら火打ち効果を高めるために釘本数を増すにして も（特に隅角部から遠い所で），現場手間のことを考え ると，せいぜい本実験程度の釘間隔（従って釘本数）が 常撒で，これ以上本数を増やすことには雉点が感じられ る。
以上のことを総合して考えると，合板火打ちよりも正 角火打ばりを用いる方が有効という結論に達するが，実 際上は経時とともに火打ばりは乾燥し，胴付き部分にガ タが生じ，つれて剛性が低下することが考えられる。合 板火打ちの場合には，こうした経時上の劣化は比較的少 ない。両者の條劣は，この観点からも比較する必繋があ ろう。
5．結 論 以上総盈すると，次の2つの挙が主賓な結論として竃−
える。
1）通し柱を用いた骨組は管柱の骨組より，1／60ラ ジアン時の水平耐力が30仙50％優れていた。管賎を過し 柱に代わって使用し，相当の耐力を期待するためにほ，
＝階と2階の管柱相互をしっかりとした金物で強固に弊 紙する必要がある。
2）火打材の床剛性に対する効果は，ボルト締め，釘 打ち，合薇火打の腰であった。1／100ラジアン変形時の
3者の耐力比ほ，隅角部が開こうとする場合は概ね3：
2：1で，閉じようとする場合は概ね4：2，5：ユであっ た。
合板火打は総時による強度低下は少ないものの，正角 の火打材に比べると火打効果ほ期待できない。
文 献
1）杉山英男・徳打辿庚・有馬準鰻：撫壁木造頗組の水 平耐力に及ぼす桂と機教材の仕口の彩轡，日本建築 学会大会学術講演梗概基，ユ779】1780，1979．
2）徳田辿夫・杉山英男・有馬学級：本初火打ばりと 合 板張り火打の剛性に関する実験的研究，日本建築学
会大会学術講演梗概集，178ト1782，1979，
3）金谷紀行・累閏紀雄：壁の水平せん断耐力試験仙 適し柱・管柱構成の実大壁の耐力と変形性状の比 較，日本建築学会大会学術講演梗概乳1285w 1286，1985．
4）金谷紀行：各様接合金物を月紳−た本質構造接合部の 耐力と変形性状に関する研私学位論文（東京大 学），ユ986．
5）田辺平学・狩野春山：木造機姥桜合部の強度ならび に剛度に関する実験，建基学会大会論文炎，129−
138，1936．
6）内田祥三：木造仕口の実験的研乳 日本建築学会論 文報告軌 範2骨，2ト30，1936．
7）相川新山：木構造の接合金具，虎庵揖版会，19弧 8）杉山英タき・糾‡＝一事弘・今泉赫怒：新建築尊大系39，
春野構造の設計，彰懐社，1978．
9）後藤ン・雄：木構造の計乳鹿島出版象1978．
実大木造瀾蘭の強度性能 】川l
S11mmary
J〜ll）；ineSelra（lition81frameconstrlユCtio−−hast）eer−mOdi抗e（1dtletOneWCOl−StruCtionmethods，e叩eCiailythesl）re之l（lof tま1e uSe Or VariotlS kinds or nletalfasteners，
Inthisstuく1y，11−eStirfness∈lndstre−嘲hofwoo（1en、Va11s鋸元巨鮎光rSWaSinvesti紳e（l・Tl−ereWeretWOtl−en−eS＝
Seriesl；E汀ectorjく）inll）rOpertiesbetweencolu王ユーnSaIldllOrizontalwoodnlembersonr廟由yof、Vallrra夏ⅥeS・
SeriesII；Rigidityo用00r∫ra汀1eSWitl−1−Orizontalanglel）raCeSOrl）1y、VOO（lgusset lnseriesI，tilel・eWerefourkin（lsof叩eCirmens；トA，トB，卜ClandトC2（Figs・1，2，and3）
lnseries】王パherewerettl王でelくindsors】）eCimens；‡卜A，1卜玖alldI卜C（Ⅰγig・4）・
Horizontals圭一earrO】・CeWaSap！）1iedtoevalt18tetherigiditya−−dstrengti−0川−eSerr〜1meS（Fig・5）・
1、11efoIlowlngCOnClusioIISWere（ierived：
1）Strel唱thof、Vallfr〜1meSWithcolu−nnSOfl）三川く）01−framingw；iSgIでalerti−a−−tI−atOfwallざrameswithcolumnsof l）latformfr；まmingby30（払仙50％atl／60raぐIia−1deform8jtion・
WllenCOluml】SOfplatrormrranling壬IreSubstitutedforthoseofballoonframing，ils】−0し11dbeI−Otedth壬Itri如dmet…ll fastenersbetwe鮒IhecolulnnOrltlle丘rst800rand thatoIlthesecon〔川00rarere（1uire（l．
2）ト王orizontalanglebraぐeSWitl−bo王tfl！l（lnutscontributemosteffectivelytoincre lSingtl−erigidityo用00rframes・
TlleneXtn10SteffectivewastlleuSeOfhorizontalbraceswit主1nails．■rhee汀ectorplywoodgussetswastllele王ISt．
Tlleratioofcontril）uliontorigiditywas3：2‥1、Vhenincreasingtl−eCOrneranglean（14：2・5：1whendecreasingthe
cornel▲angle‡ltl／100r妄Idiarldeformation・
