図 1.2: 脂質二重膜の模式図。水-炭化水素鎖の境界面は、ほとんどすべての炭化水 素鎖が水に接触する面である。内外の境界面のほぼ中間には脂質二重膜の中立面が ある。 が存在するときを考える。N 個の脂質分子の自由エネルギーは、誘引的な疎水性 (hydrophobic) 相互作用と、反発的な親水性 (hydrophilic) 相互作用、反発的な炭化水 素鎖の立体 (steric) 相互作用に対応する自由エネルギーの和として表すことができる [20]。
F = fpho(a) + fphi(a) + fste(a). (1.2)
これら3つの相互作用は、頭部-炭化水素鎖の境界面における分子あたりの局所面積
a に依存する。この自由エネルギーのうち疎水的な部分は、
fpho(a) = γ(a− ap) (1.3)
としてモデル化することができる [2, 21]。ここで、ap は分子あたりの頭部における
排除領域の面積である。γ ≈ 35 erg/cm2 程度1 が水-炭化水素鎖界面の自由エネルギー
密度の典型である [2, 21]。一方、残る 2 つの反発的な部分は、
fphi(a) + fste(a) ∼= C/a (1.4)
のように合わせて表すことができ、一般に C ≈ 1.2 × 10−13erg/nm2 程度である [2]。
全体として、分子あたりの境界面の自由エネルギーは
f (a) ∼= γ(a− ap) + C/a (1.5)
なる形状は、面積を固定し、体積と自発曲率の関数とすることで系統的に調べられ た [28, 29]。その結果、観察される幅広い形状によく一致する形状が、それらのパラ メータを変えることで得られることが示された。 2つの脂質層それぞれの面積が保存された膜の形状も連続体モデルを用いて調べ られている。脂質層はか い乖離することがなく、側方の滑りが許される状況を考えていり る。この脂質層の間の面積差 ∆A に応じた保存力も考慮したモデルとして、面積差 弾性(ADE)モデル [30, 31, 21, 32] が提案された。このエネルギーは、 EADE= Eb+ ¯ κ 2 π
存在する膜の部分が、変形によって移動した先の位置を相対的に表している。この 変位ベクトルは、動径方向ベクトル ˆr に加えて、2つの角度方向のベクトル θ, ψ を 用いて、
3
モデルとシミュレーション技法
粒子を含んだベシクルの解析のために、図 3.1 のような2つのモデルを構築した。一 方は変形を制限した球状ベシクル(剛体球殻)を含む rigid spherical shell and particles (RSSP) モデルであり、他方は変形する流動膜ベシクルを含む triangular lattice adnd particles (TLP) モデルである。ここではそれぞれのモデルを説明する。 図 3.1: 2 つのモデルの模式図。(a) RSSP モデルは、半径と厚みが R と σ それぞれで ある剛体球殻内部に直径 σp の Np 粒子を含んだモデルである。(b) TLP モデルは、 それぞれが直径 σ の Nv 格子点で構成される流動膜ベシクル内部に直径 σp の Np 粒 子を含んだモデルである。
3.1
剛体球殻と内部粒子のモデル
剛体球殻は曲げ弾性係数 κ → ∞ のベシクルに対応している。膜の面積が一定な らば、ベシクルの形状は球である。直径 σp の Np 粒子が半径 Rshell、 厚み σ の球殻 に封入されている。 このモデルの全エネルギーは壁ポテンシャルエネルギー EW と粒子の反発ポテン シャルエネルギー ER である。 ERSSP= EW+ ER. (3.1) 球殻の中心を O とすると、i 番目の粒子の壁ポテンシャルエネルギーは、 VW(Pi) = 0 for ||Pi− O|| < Rshell−
繋留長の制限のためのポテンシャルエネルギーは、 ET = 1 2 Nv ∑ i=1 ∑ j(i) VT(ℓij), (3.9) VT(ℓij) = { 0 , if ℓij < ℓmax, ∞, otherwise , (3.10) ℓmax/σ ≤ √ 3 (3.11) である。ここで j(i) は i 番目の頂点の周りにある頂点を意味する。 脂質二重膜の曲げ弾性エネルギー Eb は、曲率の高次の項を無視して、 Eb = ∫ A dA [ κ 2(H− C0) 2 + κGK ] (3.12) である。トポロジーが変化しない場合、第二項の積分値は一定である。そして自発 曲率 C0 = 0 であるときを考えると、三角格子膜の曲げ弾性エネルギーは、 EB = κ 2 Nv ∑ i=1 Hi2bi. (3.13) と単純化して表すことができる。ここで Hi と biはそれぞれ i 番目の頂点周りの平 均曲率と小面積であり、 Hi = 1 bi ni· ∑ j(i) mij lij (Ri− Rj) (3.14) bi = 1 4 ∑ j(i) mijlij. (3.15) で与えられる。ni は i 番目の頂点の頂点法線であり、mij は繋留 (i, j) に交差するよ うなボロノイ辺の長さで mij = ℓij 2[cot(θij) + cot(ιij)] (3.16) と定められている (図 1.5)。 2つの脂質層の面積の差を意味する ∆A、その最適な量 ∆A0 に対応する面積差弾 性エネルギーは、 EADE= ¯ κ 2 π
である。この式は、無次元化した面積差 ∆a =∑Hibi/(8πRA) を導入することで、膜
の厚み ζ を消去することができる。ここで RA =
√
A/(4π) である。∆a を用いてエ
ネルギー (式 3.17) を、
EADE= 8π2¯κ(∆a− ∆a0)2 (3.19)
釣り合いの条件 (3.27) に従って状態をサンプリングする手法が提案されている [95]。 この手法では、ある状態 µ を基準に、次の状態の候補 ν をある提案分布に従って発 生させた候補の分布と、その候補から同様に生成される候補の分布は異なる。その ため、釣り合いの条件 (3.27) を満たすように候補を生成するための工夫が必要であ る [96]。 メトロポリス法では釣り合いの条件 (3.27) よりも厳しい制約、 Pµ(t)W (µ→ ν) = Pν(t)W (ν→ µ) (3.28) を課して遷移確率を定める。これは詳細釣り合いの条件として知られる。この条件 を課すことにより、状態のサンプリング(シミュレーション)を単純な手順で行う ことができる。 メトロポリス法の採択確率 正準分布 (3.22) に従うように状態を発生させるため、 Pµ Pν = W (ν → µ) W (µ→ ν)= e −β(Eµ−Eν) (3.29) の比を満たすように、 W (ν → µ) = 1 for Pµ ≥ Pν, (3.30) W (ν → µ) = Pµ/Pν for Pµ< Pν (3.31) として候補の状態を採用する。これは詳細釣り合いを満たしている。 三角格子膜のメトロポリス法では、状態 ν からランダムな格子点の位置を一定範 囲内でランダムに移動させることで新しい状態 µ を発生し、採択確率
Paccept(ν → µ) = min{1, exp[−β(Eµ− Eν)]} (3.32)
で次時刻の状態とする。 3.3.2 近接粒子登録法 流体膜の自己排除エネルギーを計算するとき、頂点数を N とすると頂点の全ペア の計算であるから計算量は O(N2) になる。しかし、頂点の排除体積領域は小さいた め、頂点 i についての自己排除エネルギーの計算は、頂点 i に近い頂点のみを対象 に行えば十分である。そのため、短距離相互作用を考慮する場合によく用いられる ベルレの近接リスト(Verlet neighbor list, VNL)法 [90] を用いる。
VNL は各頂点(もしくは各粒子)に対して作られ、定期的に更新される。VNL を 作成するために、相互作用のカットオフ半径 rc とは別に、SKIN と呼ばれる領域を
0.0e+00 5.0e+04 1.0e+05 1.5e+05 2.0e+05 2.5e+05 3.0e+05 3.5e+05 5 10 15 20 1/< ulm > l Model 図 4.1: n = 6, Np = 100 の条件で得られるデータと回帰曲線 (Model) 1/⟨ulm(l)⟩ =
κeff(l + 2)(l− 1)[l(l + 1) + Q], Q = γeffr20/κeff. この回帰曲線は l = [2 : 8] の区間のデー
タから得た。 計算ステップ t における、基準の球からの格子点 i の変位は、 ui(t) = [∥ri(t)∥ − r0]/r0 (4.6) のように表せる。そして、各モードの振幅は ulm(t) = 1 r0 Nv ∑ i=1 ui(t)Ylm∗ (Ω)dA (4.7) と求めることができる。ここで Ylm∗ は Ylm と複素共役な球面調和関数を意味する。 各モードについて振幅を算出し、 ⟨ulm(Ω)2⟩t = kBT κeff 1 (l + 2)(l− 1)[l(l + 1) + γeffr20/κeff] (4.8) に基づいて Levenberg-Marquardt 法 [100, 101] を用いた回帰解析を行い、実効的曲げ 弾性係数 κeff と 実効的表面張力 γeff を推定した (図 4.1)。具体的には、モデルを 1 ⟨ulm⟩ = κeff(l + 2)(l− 1)[l(l + 1) + Q] (4.9)
図 5.1: ∆µ− ∆a0 に対するベシクルの状態図(κ = ¯κ = 10 kBT )。(a) ∆µ を 0 から増
加させて得られる状態図。(b) ∆µ を減少させて得られる状態図。(c) もっともエネ ルギーの低い状態をもとに作成した状態図。丸の色と形状の対応は図 5.2 に示した。
図 5.7: n と Np を固定し、∆µ を段階的に増加させることで作成した状態図。それぞ
6.3
コロイド粒子内包ベシクルの膜の弾性係数
膜の揺らぎから推定した実効的曲げ弾性係数 κeff が κ よりも小さいことを示し た。この軟化は、すでに理論的に揺らぎのモード間の相互作用により説明されてい る [103, 104, 105]。そして類似したシミュレーション結果も報告されている [20]。球 面調和関数展開を用いた解析では、各モードにエネルギーが等分配されると仮定し ていたが、実際には l の大きなモードには分配されにくい。そのために、推定した 実効的曲げ弾性係数は設定した弾性係数よりも小さい。 2 つの Np の区間 [1 : 100] と [100 : 210] に分けて、Np の 1 次関数として κeff を解析 した結果から、[1 : 100] の区間では n とほぼ独立に κeff が決まることが示唆された。 一方 [100 : 210] の区間では、長距離斥力の条件 (n = 1, 2) では傾きが大きく、短距離 斥力の条件 (n = 6, 12) では傾きが非常に小さい。n に依存した κeff の増加が生じる 条件は、ある程度粒子数が大きい条件に限定されることが分かる。さらに、短距離 斥力(n = 6, 12)をもつ粒子の p0 m の位置や高さは Np > 100 の範囲でほぼ変化しな いこととから、膜の揺らぎを粒子が抑える効果のほとんどは、膜の近傍の粒子によ り決まることが示唆された。 実効的表面張力 γeff も同様に 2 つの区間に分けて解析を行った。こちらも [1 : 100] の範囲では n に依存した違いは見られない。一方、[100 : 210] の範囲では、長距離斥 力の条件 n = 1, 2 では傾きが小さく、短距離斥力の条件 n = 6, 12 では傾きが大き い。2つの硬さ κeff と γeff の結果を合わせると、長距離斥力を持つ粒子は比較的 κeff参考文献
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