NII-Electronic Library Service 【研 究 論 文
1
UDC :624.
074.
4 :624.
042.
7:620.
1 日本建築学会構造系論文報告集 第 350 号・
昭和 60 年 4 月有 限要素
法
に
よ
る
粘 性
流
体
と
弾性
シ
ェル の
動 的 相 互作 用 解析
正 会 員 正 会 員 正 会 員西
登近
村
坂
藤
敏
宣
典
雄
*好
* *夫
* **L
序 近 年,
構 築さ れ る構 造 物は種々 の 形 態を有 する と共に 大型化さ れ, 軽量化さ れ る よ うにな り,
構 造 物を設 計す る上で気流に対す る構造物の動的挙動の解明が重 要な問 題と なっ て い る。特に最 近 注 目 されて いる膜 構 造 物で は,
そ の影 響が顕 著に表れ,
気 流に対 する力 学 的 挙 動の解 析 は必 要 不 可 欠で ある。
気 流に よる構 造 物の振 動 現 象22)は , 主 流の乱れ に よる もの だ けでな く,
構 造 物 後 方の渦の影 響 あるい は構 造 物 自 身の振 動に よる 二次 的な影 響に起 因し た もの である。
こ の ため,
その力学 的 挙 動 を捉える に は,
構 造 物へ 作 用 する流 体 力 を知る必 要があり,
従 来か ら風 洞 実験に よっ て構 造 物 表 面で の風 圧 力と変 動 風 圧 力が測 定IS}さ れ て き た。
これによっ て構 造 物の力 学 的 挙 動に関する数 値 解 析 が可 能 とな る。
しか し,
構 造 物 周 辺の流れ状 態は絶えず 変 化し て い る ために,
数 値 解 析に よっ て構 造 物の力 学 的 挙 動 を正 確に捉え る に は, 気 流 と構 造 物の動 的 相 互 作 用 とい う立 場で解 析す る必 要 が ある。
一
方,
最 近の計算 機の発 達と数 値 解法の発達 と が あい まっ て,
粘 性 流 体を扱っ た流れ解析2)−
4 ]・
6)−
191が 最んに行 わ れ てい る。 こ の時, 流れ は非圧縮 性の仮定 を採用し て い る た め に,
連続の方 程 式は流 速 変 数の みで表され圧 力 変数が含ま れていない。 こ の こと が大き な原因と な り, 数値解析上 複 雑な計 算を 必要と す る。
これを解 決す る た め に,
ペ ナル ティ法2),
音 速 法fi)”
9) 等 が 提 案され て い る。
前 者の場合は, 圧力と連続の方 程 式 を, ペ ナル テ ィ パ ラ メー
タを用いて結びつ け ることに ょ りNavier−Stokes
の 方 程 式か ら圧 力 変数 を消 去し, 流 速 変 数の みを 未 知 量と し て解析する手法である。
また後 者の場 合は, 圧力 表 現 の連 続の方 程 式 を採 用し たもの であ る が,
式その もの は 非 線 型 表 現と な る。
こ の二つ の手法は,
微小な圧 縮 性 を 考 慮 し た もの と なっ て い る。
その 他 にMAC
法,
SMAC 法 あるい は乱 流モ デル による手 法15)−
ls} で も行わ * 日本大 学 教授・
工博 榊 日本大 学 助 教 授・
工博 零 縣 日本 大学 大学院 生 (昭和59年 9月 7日原 稿 受 理日,
昭 和 59 年 12月13 日改 訂 原 稿 受 理 日,
討 論期限 昭和 60 年 7月末日) れ,
各々 の解 法による構 造 物周 辺 の流れ解析は定 性 的に も良い結 果 を示して い る。
し か しこれ ら の数値解 析で の 構 造 物は,
固 定 支 持,
剛 体と し ての扱いが多く,
風圧係 数 は剛 体 表 面の圧 力に基づい て計算が行わ れ てい る。 これに対し,
國枝5 )らは, 膜 構 造一
風連成 系の定 常 解 析を行い,
膜 構 造 物に対す る応 力,
圧 力 分布 等を決 定し て いる。 こ の解 析は, 風 をポテン シャル流れ として扱っ て いる た めに,
境 界 層 流 部 分を考慮す ることに よっ て は く離位 置,
は く離 流 線を計算 し, そ れに基づ い て圧力を 求めて いる。 しか し,
風を粘 性 流 体の流れ と す る な ら ば,
は く離 位 置 等を求め ることな く, 構 造物一
風連成系 解 析が可 能で ある。
児玉7)9}らは,
粘 性 流体の 中に弾 性 支 持さ れ た円柱を置き,
連 成 系モ デ ル と す るこ と に よ り二 次元弾性 支 持 円柱の渦 励 振 振 動 解 析 を行い,
円柱の振 動 状態,
風圧係 数を捉えて い る。
し か し円柱 自身は剛 体と して いる。 そこ で本 論 文では, 粘 性 流体の中に置か れ た構 造 物を 弾 性シェ ル とする ことによっ て,
シェ ル周 辺の流れ状 態 お よ び流 体に対する シェ ル の 力学的挙 動 を捉え る た め に,
砧
性 流体 とシェ ル の動的相互作用という立 場か ら,
その定 式 化 を計ること を 目 的と して いる。
さら に こ の定 式 化に基づい た数 値 解 析 例 を 与え, 本 手法 に よっ て シェ ル の動 的 挙 動 を十 分に捉え得ること を示す。 な お,
構 造 物を 三次 元弾 性 体とし た場 合の定 式 化は,
文 献 [1 ]で 示し てある た め,
本 論 文に は含め ない ことにす る。
登 坂aSL24 ),
西 村25}は,
流 体 波 動に対 する 三次 元 弾 性 体 の力 学 的 挙 動を捉え る た めに,
相互作 用に基づい た定 式 化を与え た。 さら に流体波動に対す る弾 性シェ ル に関し て も同様の定 式化が得ら れ るこ と を示し,
相 互 作 用とい う立 場か らの解 析の必 要 性を指摘し ている。
本 論文もこ の流れにある。
し たがっ て, 気 流 を粘 性 流体の流れ と考え,
粘 性 流 体 と シェ ルの相互作 用とい う立 場に従 うな らば, シェ ルへ 作用 する非 定 常 力を 評価する上で,
流体から得ら れ る圧 力と粘 性 応 力をシェ ルへ 作 用する外 力と して直 接 与 え る こ とに よ り,
シェ ル の 動 的挙動 を捉える ことが で き る。
本 論 文で対 象と する粘 性 流 体は, 流 速と 圧 力 を未 知量一一58 一
N工 工一
Eleotronio Libraryと したNavier
−Stokes
の方 程 式と 圧力 表 現の連 続の方 程 式6)−
9) に支配 さ れ るNewton
流 体とする。
こ の 流 体と シェ ルの 各基 本 式に対し,
接 触 面で の連 続 条 件 式 を 導入 するこ と に よ り, 動 的相互作用に対 する両 連 続 体を一
つ の連 成 系モ デル と して構 成 し,
その定 式 化 を行う。
さ ら に こ の連 成 問題に対 す る近 似 解 を得る ために は,
有 限 要 素 法 を適 用す るこ と が適切であ6
と考え, そ の離 散 化 表 現 を も示 す。
そ の際,
流 体か ら シェ ルへ 作 用 する粘 性 応 力は, シェ ル の速度成 分 で表現 され, シェ ル の運 動 方 程 式 を構 成 する上で減 衰 力 項に対応す る とい う特徴 を有す る。
本 論 文の構 成は,
以下の 通りであ る。
第2
章では, 粘 性 流 体とシェ ル に関する基本式と接 触 面で の連続 条件式 を与え,
第 3章では, 近 似 解 を得る た めに,
有限要素 法を適用 し た離 散 化 表現を示す。
第4章 で は,
連成問 題に対す る連立 運 動 方程式 を解析する ため の シ ミュ レー
ショ ン解析につ いて述べ , 第5章で は, 本 手 法に基づ い た解 析 例を 示 し, 第6章で は, その結果と 考 察を述べ る。 第7
章では,
本論文に対す る結語と する。
本文 中で
,
ytとei
は そ れぞれ流 体と シェ ルの 座標系 を 表 し, 記号 (;)は,
流 体の座標系 yiに 関す る 三次 元共変微分 を, 記 号 (1
)と (〃)は そ れ ぞ れ シェ ルの 座 標 系 θtに関 する 三次 元 共変微分と 二次元共変 微分 を 表す。
AW と gasは それ ぞ れ流体と シェ ル に関す る第 1 反 変 計 量テ ン ソ ル を 示 す。
さ らに, アル フ ァ ベ ッ ト文 字 の添 字は1,2,3
を と り, ギリ シャ文 字の添 字は 1,
2 を とる もの と す る。2.
粘性流 体 と弾 性 シェ ルの連 成 問題 に対す る定式化 三次 元 空 間の無 限 領 域を有す る粘 性流体内に存 在す る シェ ル が, 流れ の影 響に よっ て生じる動力学的挙動 を追 求す る た めに, 以下の よ うな連 続 体モデル を考え る。
流体を三次 元
Newton
流 体の運 動と し,
シェ ル と の接 触 面を媒 介と して力 学 的 挙 動の連 続 性を有する もの と す る。 これに よっ て, 二 つ の連 続 体を一
つ の連 成 系モ デル と し て捉え,
各 基 本 式 を誘 導 する。流体 領 域を Ω,と し
,
その 流 速 境 界をr
,,
応力境 界 をrr
と す る。
ま た シェ ル は三次元 空間内の 閉 領域を9s
と し,
適当な曲 面 s(中央 面 )に対し対 称 は上 下 面 s+ , S一
お よ び境界面 (σ)で囲 まれ た領 域と す る。 さ らに 変位境 界をr
。u, 応 力 境 界をr
。σ と す る。まず
,
粘性流体の基 本 式 を考え る。 三次 元 空 間 (Ω∫) 内にお け る 粘性流 体の運 動 方 程 式は,
次 式で与えられ る。
P」(ウ ‘+
V
‘V
{t)=
ρノxt+τ{∫(in
gr
)(2
−
1 ) 対称応 力テン ソ ル τω は,
τ‘’=−
PAw 十D∬kt Vk;‘ (in
9
.) (2−
2) で ある。 こ こで,
Ptは 流体 密 度,
X
‘ は物 体 力ベ ク トル の反変成分,V
‘ は流 速ベ ク トル の反 変 成 分,
DWkt
は粘 性テン ソ ル,
P
は圧 力を示す。 連 続の方 程 式は,
非圧縮 性を考 慮する なら ば,
1
!lc
;0
(in
9
∫)(2
−
3) で ある が,
本 論 文で は圧 力表現に よ る連続の方 程 式6)−
9 ) を採用し, 次 式串 で与え る。亅う十 vtp;i十PrC2
,
V
1
‘=
0(in
9
.)(2
−
4) 1 こ こ で,
C は音速 (∂P
/ap
!)T であ る。
(2−
4)式 を 採 用 する こと は,
圧縮 性を考慮 し たこ と を意 味するが, 流 体 の高 速 流れ を扱わ ない限り流 体 密度 Prの変化は微小で ある た め,
その変化量 を無視し,
流体内では一
定 密 度と する。
また境 界 条 件は以 下の通 りに与え る。 流 速 境 界条 件 V,=
V‘ (onr ,) (2−
5) 応 力 境 界条 件 τt=
(−
PA “十D“tt Vh /i}fiJ=
を t (onr
‘)(2−6
) こ こ で, ( }は既 知量 を表し,
瓦 は 流体の境 界面 で の外 向き法線ベ ク トル成 分を示す。 次に,
シェ ル の基 本 式を考える。
三次元空 間内で定 義 された変 位ベ ク トル成 分 U,,
U,に対し,
シェ ル空間(Ωs> 上 の shifted components を1‘,
瓦 で 表 す。 そ の shifted components とシェ ル中 央 面で定義され た変位ベ ク トル 成分 ua, Ua , W, β α , β。 との 関 係を,
シェ ルの 厚さ方 向に一
次 式で与え るとい う仮 定 を採 用 する な ら ば,
U
α. ・1
μ一
1 }9
可β=
{μ一
1}痔
(ue+ θ3βn)(2
−
7)Ua=
μ書πβ≡
μ盞(Ufi 十 θeβρ)(
2−8
)U3
=U3
..,OfS=
要3=
w (2−
9 ) とい う関係を得る。
こ こ で 婿 はシェ ルテン ソ ル,
{μ一
牆 は その逆テンソ ル である。
本論で扱 う シェ ル理論は,
薄 肉シェ ルを対 象と する こ とに よ り,Kirchhoff
−Love
の仮 定に基づい た理 論を採 用す る。 これ に よ り,
シェ ル中 央 面での歪 量 raS,
kfi と法 線ベ ク トル の回 転 量β。 は, γ。β=
%。“,− b
。副 (2−
1ω x。β=
β。“, (2−
11)βa =
一
(Wlla十b
名秘β〉(2
−
12 > で 与え る。 ここ で, baβ, 碍 は そ れ ぞ れ第 2共 変 計量 テン ソ ル,
第2
混 合 計 量テン ソ ル である。
さ らに,
構 成 方程式は,Love
の第 1近 似 式よ り,
μ 伽 ア 箸 β 卿 鰰 焦A4
こ リ ユ=
; こ 加 助 ゜NM
る え 与 で A亙
12
=
牌 融 聊 み → 緲 必 (2−
13> (2−
14) (2−
15) であり,
Apanvは弾 性テン ソ ル ,h
は シェ ル厚 を表 す。 以上 よ り,
シェ ル の運 動 方 程 式は,応 力 Nna,
Qa
とモー
零 (2−
4)式 の誘 導に関しては,
文 献 [6]参照。
一 59 一
NII-Electronic Library Service メ ン ト
Mca
を用いれ ば,
次 式で与え ら れ る。 ハ厂匂亀一
δ9Q
β 十la
十ノα=
ao 批a (in
gs
).
(2−16
)M
軅一
Qa
十ma =o
(in
gs) (2−
17)Q
α十ba
βN
βa十li
十f3
=
α o勿』
(in
gs
)(
2L18
) こ二で,fa
,f3
は物 体力ベ ク トル の反変 成分, α。は慣 性 係 数,la
,
tS
,
ma は表面 力 を表す。境 界条 件は
,
以 下の ように与え る。
’
・
変位境 界 条 件・・
一
飢 励留
一
甓
(・n 恥 ) (2−
19) 応 力 境 界 条 件 ハla=
(ハ1m一
δ£M4
λ )PP=Na
(onr
’
se)v
一 鵬 略一
磊
(翩編
・
)=V
(onred
)M
i=
McaVfi
Va=
M
(onr
..) ∂ ∂ こ こ で・ 蕊 ・ ∂。 (2−
20)一
は境 界 面 (σ) 上の曲 線C
で の接 線 お よび法 線にそっ た微 分 を示し,
Va は境 界 面 (の で の 外 向き法 線ベ ク トル成 分で ある。
表面 力
la,
IS,
Ma は,
シェ ル の上 下 面s+,
s一
での応 力ゲα,
σSS より決 定さ れる量である。
しか し本 論 文で は シェ ル内部での 流 体の流れは考 慮せ ず, シェ ル外部の 流れ の み を扱う。 さ らにシェ ル の弾 性 変 形に伴う内部 圧 力の変動は無視する。
し たがっ て,
粘 性 流体の流れによっ て 生 じ る応 力 τW が シェ ルへ 作 用 する とい うことは, シェ ル の 上 面 s÷ の み を対 象 とし, 上 面 討が 接 触面と な る。
こ れ より,
表 面 力 la,
13,
ma は以下の よ うになる。
le・
・
[μ・ ’ρ μ匐的、
tS≡
[S・σss]噌(2
−
21)me
−
[μσ3ρμ9
θ3]舛 こ こ で, μ=det
(Pt2)であ る。 以 上 が,
粘 性 流 体と シェ ル に関す る基 本 式で ある。
さ ら に本論文で は,
粘 性 流 体と シェ ル を一
つ の連 成 系 と し て モデル化する た め に,
シェ ル上面 s†
で速 度の連 続 条 件 式を導入 す ること,
お よ び表 面 力 (2−
21) を圧 力と粘 性 応 力で表現 すること が必 要と なり,
こ の点 を以 下で述
べ る。 初めに,
速 度の連 続 条 件 式につ い て考 え る。
速 度の連 続 条 件 式は,
接 触 面 とな る シェ ル上 面s+ で与え ら れ,
さ らに (2−
7,
2−
9)式 を用い て シェ ル 中 央 面の速 度 成分 で表現する な らば,
・‘」
[
葺
多
か]
e,s
=
器
(
ん2)
似
參
)
}
1
(
r
・書
bn)
・
{
謬
(
h7
)
ii
’(2
−
22 )一
60
一
となる。、・
」
.
次に表 面 力 (2−
21)を考える。
シェ ル上 面s +で の応 力 ゲα,
al, s に 流 体の応ガ t“ (2−2
)’
が適 用 され るが,
その際,
粘性 応 力項の流速成分Vk
は シェ ル表 面の速 度 成 分U
‘に よ り表 現す る な ら ば,
ny
σ;α
=D3ak
’u
”t〜
−t
(2T23)・
13
=− P
+D33k
’Unyt
….
、
を得る。 こ こ で, Dsakt,DgStt
は シェ ル 上 面 s + で定 義 さ れ,
θ‘ 系に よる粘 性テン ソ ルで あ る。
さ ら にOnyi
を シェ ル 中 央 面の 速 度 成 分で表 す とい う操作を行い,
(2−
23) 式を (2−
21).
式へ 代.
入 す.
るならば,
表面 力la,
lS
は次 式と な る。‘α
=
1B β『θβ (2−
24)1・
一一
。BPrB
醜
。+、B噌
、“α12
−
25 ) こ こ で,
4
レ ら 鵬.
、
、
う
会 号 β バ 碑 昨 臓 判 隅.
かゆ
・
30 ー μ θ吻
瞬 堰 國 μ=
==
=
’
雌 融 β α.
.
B
BBB O1 2
3
.
(2−
26>また, 表 面 力
・
短α につ い て は, シェ ル の薄 肉 仮 定よ り 微 小 とな る ため; ma ≒0』
.
(2−
27 ) とす る。
し たがっ で,(2−
16 ,2−
17 ,2−
18 ,2−
24 ,2−
25 ,2−
27> 式よ り本 論 文で用い る シェ ル 式は’
℃
鵬
ごδ冒雌 + IB ””R
・+fa
= ・。ual
(2
−28
) M 脇α十bafi
ハ厂 βα一
。BPrtBSF7Pa 十sB β『
Bp
〃α
一
←f3F
αo渡}(
2−29
) と なり,
圧力と粘 性 応 力が シェ ル の運動 方程 式の中へ 取 り入 れ ら れて いる。 特に粘 性 応 力項に関し て は/
、
減衰力 に対応し たもの と なっ て いる。3.
有限 要 素法による定 式 化・.
本 論 文で扱 う連 成 問 題におい て は,Navier−Stok6s
の 方程 式と連 続の方 程 式が非 線 型である た め,
解析解を得 ること はでき ない。
し たがってこ こ では,
離散 化に より 近 似 解を得る ために,
解 析 領 域を任 意に分 割で き;1
その 扱い も単純であ る とい う特 徴 を 持つ 有 限 要素法 を採用す ること が適切で「
あ る と考える。 3−
1 基本式の重み付き残 差 表 現 有 限要 素 法に.
よ り離 散 化す る た め に,
その準 備と して 各 基 本 式の重み付き残 差 表 現 を与え る。
まず
,
流 体 領 域 を 考 え る。
粘性流体の運動 方 程 式 (2−
1 ) と連 続の 方 程 式 (2二4 )に対す る重み関 数を各々Vi,
ゆ,
P
と す れ ば,
両 式に対する重み付き残 差 表現 は以下の よ うになる。
N工 工一
Eleotronio Libraryρ
・ρ
卿 隔X
一 ・{∫}ラ
・・飼 例1
. (戸・ ・‘ ・:
i+・・ぴ・…伽
一
・(3
−
2) (3−
1)式に (2−
2 >式 を適 用し,Gauss
の発散 定理 か ら弱 表 現 を誘 導 するなら ば,
次 式 と なる。
f
。, ・区v
・+vtVEI
)Vld
Ω+
ゐ
ぴ傭 ‘ 撫ウ
・調一
か
’φ
葺
・調一
f
.. ・・x
‘ラ
・d
Ω +五
〆
ラ
・d
・(3
−
3) 次に,
シェ ル の運 動 方 程 式 (2−28,2−29
)に対す る重 み付 き残 差 表 現は,
変 位 境 界 条 件(2−19
)を付帯条 件と し, さ ホ 運 動 方 程 式に対す る重み関数をUe,
w,
ま た変 位境 界 条 件に対 する重み関 数を舮,
A
,涜
と す れ ば,
次 式と なる。
゜
ホ (a、it α一
、B
噌β一N
脆+b
跚 暢一
∫呪 。d9
五
’f
・[
甥
鱈
1
:
鵡
凱
f3
+ム
」
瓶
・・一
盈・)+孟
(ω一
勸読
(
∂w ∂命 ∂り ∂v)
}
d
・− o
夷・
,
* Ωd
零 ωー
(3−
4)こ こ で
,
h
,
荒の 物理的 意味
付けは,
境界で与 え ら れ る力 とモー
メ ン トNa ,
V ,
M
に対 応 する。 (3−
4) 式にGauss の発 散 定 理 を適 用し,
変 位 成 分に よ る弱表現は次式と なる。ム
・・(a ・毳
・+痂
・・ム
・嚇 〃・+臙
…+
f
.llBS
・K
ti
・ tt・− b
・・ab
)+・B
βα (砺・+bz
a
・)〃・伽
Ω+
fk
・Aca
’” (u・・tt・−
b
・・w)(a
・ilf・−
b
・βあ
)d9
・
か
一 (琳 劇 〃・砺
・・b
名輪
d
・一一
ル
BPあ
d
Ω +ム
(f
・Ea
+∫3あ
d9
・
f
。as(
.
.
∂
あ
Naa α+ γω一M
∂り)
・・f
。u{
轜
一aa
)+A
(w− th
)−
th
(
留
一
鶉
)
}
ds
+[ε。。M ・ ・ v, V ・あ ]eas
、
こ こ で,
N α;
(Nca− b
. aM oo) Vp ∂ (εαpM tupβ vP)y
=M
鴇 晦一
∂s M=
Mcays vα で ある。 3−
2 基本式の 離散化表現 (3−
5) (3−
6 ) 解析領 域を有限個の要素に分割し,
各要素に対し有限 次 元空間 内の基 底 関 数を導入 し,
各 未 知 量を基 底 関 数と の線 型 結 合で表 現 するならば, 各未知 量は次式の よ うに な る。
また重み関 数も同様に扱う。
ゆ ネv,
=
di
, v 俘yt
=
ψnVf
* *P ; φ4P ム
P ニ
φ4P4 (3−
7)艇α=
L
謁a
壱
。三L4
鑑
w
=
M・ttrdあ
=
M。か こ こで, 添字△ は節点 未 知 量の数, ψ4, φ4,L
。 ,「
M
、 は基 底関数,
γ夛,ウ
夛,PA
,PA
, 垢,fig
, げ, む は 節 点 未知 量 を表す。
重み関 数
Aa
,
毒
,涜
は,
境界に お け る力とモー
メ ン トに対 応する た め,
変 位に よる表 現 を行え ば次 式と な る。査
・
; (痘
・・
一
δ箝
舶 )Vp≡
[
。A
跏 (毳
. “。一
δ.。訪
) +δ臭、A
””v・・ (th
“.+b
争毳
。)“。]
Vp兎
一
die
, a 』nya− 一
奏
(le
βa ”pvn εα ρ) * * (3−
8)=一
、APt 「17’ (w〃γ+ δ顎ρ)flasv
,
。・
磊
[・・ 一 (あ
〃・+ ・城
・)〃。 ・ ・ yfi・・』涜
;か
・ 制 。=−
IApav ”(あ
1,γ+ δ城
ρ)“μ吻 μa (3−
7, 3−
8)式を (3−
3 , 3−
2 , 3−
5)式へ 適 用す れ ば,
以 下に示 す 離 散 化 表 現を得る。 ガ M 齢y
琵十〃A
猟y
黔y
急十〃4
含多y
金一
!ρAirPA=
〃G
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11 ) 十加 腿κ多媚十wwKArtV “=−
wpCArPA 十WwFr (3−12
) ただし, 上 式の係 数 行 列は以 下の通りで ある。 fJM − [ 〃 嚠詬
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NII-Electronic Library Service
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V=
=
11
〆樹,
P=
iPA
},
u=
luS
},
w=
ltvdl
(3−
13) こ こで,i
‘ は流 速 境 界で, ま たN
α ,y
,M
は変位境 界で規 定 さ れる量 で ある。
(3
−
9r3−
12 )、
式 を上で与え た行列に よっ て表現するな ら ば, 以 下の連 立 運 動 方 程 式 を得る。 〃 M γ 十trJA (v>v+ヵ■A V−
ptAP.
; rtG・
ゆ
.
ρ調P 土
・ノPt
(γ)P
+.RV =o
uuMU 十uuCb 十uwCth 十
罌
認 ロ十uwKw = uuFwwMth 十田 .
C
ゐ十wwCth 十wlKu 十wwlrur=−
wpcp 十 F4.
シ ミュ レー
ショ ン解 析 (3−
14) (3−
15 ) (3−
16) (3−
17) 以、
ヒよ り,.
粘 性 流体に対す る シェ.
ル の動 的 挙 動とシェ ル周 辺の流れ状 態を追 求す
る ために,
速 度の連続 条 件 式 (2−
22)を満た し なが.
ら,
連 立 運 動 方 程 式 (3−
14〜
3−
17) の シ ミュ レー
ショ ン解 析を 進 めて い け ば 良い こ とにな る。 その際,
時 間に関す る積会
を解析.
的に行うこ の は困 難であ る た め に,
融
値樟
分 に穎
らざ
る を得ない。.
こ の点 に関 する解 法につ いて以 下で述べ る。
構 造 物の 運 動 方 程 式に 対する.
数 値 積 分は,New
mark一
β法,
Wilson一
θ法 等が多 用 されて い る。
これ ら の解法は いわ ゆる陰 的 解 法であ る。 また粘 性 流 体の解析 に関 して も,
Navier−
Stokes の方 程 式 が非 線型で あ る た めに,
陰 的 解 法が多用 され てきたS
こ の解 法は,.
各 時間 ステッ プの収 束 計 算を行う ご とに連立方 程 式を解き, 各 未 知 量 を決 定する手 法で ある。
この ために,
流 体 解 析に お け る大 次元行列の計 算に多くの 時 間を要する。
N工 工一
Eleotronio Libraryvmax V2!O
Vl=V2=O -5O----2O Fig.1 Vl'VZ`O 180
I2
1
Finiteelement mesh and bounqary conditions( V"ex== 1O)
f..Nr-;=/r'F-'.d'Y4.../X.t.vJ}liitii.!l!II
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U-r D.DB5 U'=-O.230 .{.s-S!;) U= O.089 "= O.I86Ca)Time
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T
(a]
U= O.132 N=-O, S39 Time = 1.4(b)Time
= 1.8(b)
U= O.119 W= O.263 Time =1.8
(c)Time
= 2.4(c)Time
=
2.4
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-"T.t".-M-F---t-XXSN
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i
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'
i
(d)
Time = 4.0Fig.2 Velocityvectors around ashell
Cd)
Time = 4.0shell-63-NII-Electronic Library Service
こ れ に対し
,
最近の流れ解 析では陽 的 解 法61冖
9}が注 目 されつ つ あ る。
この解 法は,』
質 量 行 列 を集 中 化 行 列と す ること に よ り,
連立 方程式 を 解くこど
なく各 未 知 量を決 定 する手法であ る。
陽的解法は陰 的 解 法 より時 間増分At
を小さ くとる必 要が あ る が,
連立方程
式 を解
か ない た め に計算時 間は短 くなる。 本 論 文の 数 値 解 析に おい て,
シェ ル に関す る シ ミュ レー
ショ ン に はNewmark 一
β法を,
ま た流 体に関しては 陽的解法 を用いる。
5.
数値 解析例本 論文で与えた定 式 化に基づい て
,
地 上に構 築され た 円 筒 シェ ル に 風 が作 用 し た場 合の シェ ル の変形 性 状と シェ ル周 辺の 流れ状 態の解 析 例を示す。 この解析で は, シェ ル は 固定支 持され,
流れは シヱ ルの母線方 向に対し 乱れ ない という仮定の もと で, 二次 元 問 題と し た。 さ ら に,
粘 性流体と シェ ル の 基本
式 を無 次 元 化し た式に よっ て解 析を行っ た。
解 析に用いた定数は,
’
流速と長さに関 する特 性値y
とL
を用い て無 次 元 化し,
その無 次元化 定 数は以 下の通りで あ る。
た だし,
( 〉 内が物理 量 を 示す。 シェ ル厚1
(h
/L
}=
0.
1,
シェ ル半径 γ(α/L
)= 9.
95, 密 度比 m (p/p!}i6 .5
×lo3
;・
弾性 係 数α (E
/ρ!V2
(1−
ilt)) 雷6,
0
×IO9,
動 粘 性係 数v (μ/p
, VL)=
0.
1,
第二動 粘 性 係数x (λ/ρ泥L
)=
0.
o,
音速 c (C
/V)=
337.
o。
ここ で,
E
は弾 性 係 数,
Vはボア ソン比, pは シェ ル の密度であ る。 ま た解 析 結 果は,
無次元 化した流 速 v, (VTI
V
),
シェ・
ル の無次元化した面 内 変 位 u(u/L
)* , 面 外 変 位tV(tVIL > * で表す。
流 体の連 立 運 動 方 程 式に対する解 法は
,
二段 階 陽 的 解 法, シェ ル の 連 立 運 動方 程式に 対す る 解法 は,New
mark一
β 法 (β=1
/6
)に よっ た。
時 間 増 分 △t
は, 解の 安 定する 1/1000 と し た。
’
ま たこ の解析での レイノ ルズ 数Re
は1000 で あ る。 解析領 域の分 割図 (流 体 領域の 要 素数2374,
節 点 数1249
, シェ ル領 域の 要素数32 )と 境 界 条 件をFig.
1に示す。
初 期 条 件と し て,
風 は解 析 領域の入ロ で突 風と して与え, 領 域 内での流速と圧 力 を 零 とし た。 シェ ル で は, 変 位, 速 度,
加速度のす べ てを 零で与え た。
また
,
各 時 間ステッ プご と に,
接 触 面での流体に関 す る要素は, シ1
ル の弾 性 変 形と共に可動させ る。
6.
結果 と考 察Fig.
2は シェ ル周 辺の 流 速ベ ク トル を示し た もの であ り, 渦の 発 生が よ く と らえ ら れ て い る。Fig.
3 は,
Fig.
2の各 時 間に対 応した シェ ル の変 形 状態 を示す。
図 中の 数 値と矢印は,
シェ ル の左 右におい て最 大 変 位の数 * シェ ル の変位を無 次元化す る際,
物 理 量 とし ての変 位u,
w を特 性 値L で割 り,
そ れ を 新 めて u,
w とおく。
っ ま り u/L→
%,
w/L→
w で あ る.
。
一
64
一
0も
oN 宙ロ
創、
ロー
OO.
OI 2、
4σ 3.
20u 0,
BO.
GO 4.
00 円.
ロ o与冖
.
O賀
〇一
〇
、
O−
T工ME a} Displacement response at θ=
45°
,
BO.
602.
403.
20 u w 4.
oo 四 nO 〇一
.
9 ooo0 TIMEb
) Displacement responSe at θ=
90°
TIME c) Displacement response at θ=
135°
Fig.
4 Time−
h竃story of a she ユ正値とその 方 向 を 示 し た もの で あ る
。
流れに対
す る シェ ル の変形
は;非対 称に変 形し,
そ れ が序々 に大き く なっ て い く様子が わ か る。
し かも,
最 大変位を示す位置 (特に シェ ルの右 側)一
が時間と共に変化し て いる。Fig.
4は,
流れの 上 流に対し角tw
4S°
,
90°
,
’
13与゜
の位置での シェ ルの変位 時 間 応 答 を 示 す。以 上 よ り,
.
粘 性 流 体とシェ ル の相互作用 という立 場か ら,
シェ ル周辺の嘛
れ解析だ けで な く, シェ ル の動 的 挙 動に関し て も十 分に と らえ ることがで きる。
ま た
,
実 際の風の問題で は, 解 析に用い たレイノ ルズ 数よ り高い レイノ ルズ数とな るが,
流 体 解 析に用いた二 段 階 陽 的 解 法は それに対 して も 適用 可 能6 )で あ る。
し か し,
そ の上限はま だ 明確では な く,
さ ら に数 値 実 験 を す る 必要が あ る。
7.
結 語 粘 性流体に対 する シェ ル の動 的 挙 動を 追求す る た め に,
粘 性流体と シェ ルの動 的 相互作 用 とい う考え に基づ いて連成 系モ デ ル に対す る定式 化と そ の離 散 化 表 現を 与 え た。 さら にこ の定 式 化に 基づい だ解 析例を 通 して本 手 N工 工一
Eleotronio Library法によ りシェ ルの動 的 挙 動を 捉えるこ と
.
が可 能であ るこ とを示し た。
本手法の特 徴は,
有限要素法により粘 性 流 体 と シェ ル の基本式 を直接 解 析す る とい うもの である ために,.
シェ ル の変 形の影 響, シェ ル後 方の渦の影響を受け た 圧 力 に よっ て シェ ルの動的挙動を捉え ること がで きるという点 に あ る。
こ の よ うに,
シェ ル の変 形ある い は流れ パ ター
ン等の評 価が可 能であ るこ と,
さ らに シェ ル の挙 動 を正 確にと ら え る た め に は相互作 用とい う立 場から の解 析が 必要不 可 欠であ るこ と等を考え合わせ れ ば, 本 論で与え た定式化が適 切で あ る と考え る。 参考 文 献 1> 西村 敏 雄,
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Z7−
37 西村 敏 雄 :テン ソ ル と シェ ル理 論,
彰 国 社 付 録 本論の数 値 解 析は,
以 下の無 次 元化し たNavier・
Stokes
の方 程 式,
連 続ほ方 程 式,
シェ ル式に よっ た。
な お,
解析は二次元 問 題とし た。
Naviei・
Stekes
の方程 式bl
+ v’Vw=
・
−
cρ、
e+溜 醐 +り〔VW」+v、,
u} 連続の方程 式b
+VtP.
t+CVu=
O シェル式.
1・(・
・
s・1
・),
s一
告
(砺一
÷
臨一
券
(ab
・−
l
th)−
miu一
告
(w,
ss−
i
・,
・
),
・・
−
1・〈’
・.
s・・1
; ・} (1) (2) (3)NII-Electronic Library Service +x(de
,
・
+1
de>一
争
妬一
÷
如一
ml ・v+(
十ll
2γ)
・・」
以上 の無 次 元 化量 は,
物理 量 と以下の関係に あ るe な お,
右 辺が物理 量 を表す。 x‘=
y ‘/L ,
v ‘=V
「/V,
c=
C/y ρ=
P/ρノcy,
t=
yT/L,
レ=
μ/〃LV,
x=
A/P.L v m言
ρ/ρ∫,
γ=
〔1/L,
〜置
ん/五,
a=
E/ρノV2(1一
μ 2 ) u≡ u/L,
w≡ ω/L,
s=
SIL こ こで,
γ とL は 流 速 と長 さの特 性 値,
y‘ :.
流 体の座 標 系,
s ;シェルの座 標,
Xl
;物 体 力,
C :音 速,
P :圧 力,
T ;時 間,
μ ;粘性係 数,
λ:第二粘性係数,
ρ :シェ ル の密度,
Pr:流体の 密 度,
h :シェ
ル厚,
a : シェ
ル の半 径,
E :弾 性 係 数,
il:ボ ア ソ ン比SYNOPSIS
UDC :624.
074.
4 :624.
042.
ア:620.
1
ANALYSIS
FOR
VISCOUS
FLUID ・
ELASTIC
SHELL
皿冠
TERACTION
BY
FIMTE
ELEMENT
METHOD
by Dr
.
TOSH10 NISH皿畷URA ,
Prof,
,
Nihon Un重v.
,
Dr
.
NOBUYOSHI TOSAKA,
Assistanヒ Prpf.
,
Nihon Univ.
,
and NOR 匡O KONDO Graduate Student,
Nihon Univ.
,
Mernbers of A.
1.
J
.
The
object of this paper is toformurate
for
止edynamic
behavior
of an elastic shelldue
to viscousflow
sur.
roundingit.
The
motion of viscousfluids
is
govemed
by
theNavier−Stokes
equation and the continuous equationof pressure expression
,
Analysis
of thedynamic
behav
玉or of an elastic shelldue
to viscQusflows
is treated as viscousnuid−
elastic shellinteraction
thlough theinterface
boundary
on which continuity of mechanical action is required.
The stres−
ses acting on 止e elastic shell are pressure and viscous stresses..
Especially
,
the terms of rate.
of−deformation
ten−
sorin
viscous stresses on the interface boundary are expressedby
velocity components of an elastic shellin
ourformulation
,
By
ourfor
皿ulation,
analysis of thedyna
皿ic
behavior
of an elastic shelldue
to viscousflows
isPossible
.
The
flow
patterns
around an elastic shell are made clear.
For
the numeridal solution pmcedure of our coupled problem,
finite
elementformulations
based
on the weight−
ed residual method are achieved