ツール押し込み量と引張せん断強度の関係

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なお，以下，SPCC/GI鋼あるいはGA鋼の未接合部を鋼/鋼未接合部とする．Fig.7-5より，

鋼/鋼接合部ののど厚はSP/GIの方がSP/GAよりも大きいことが分かる．また，Fig.7-6より，

鋼/鋼接合部ののど断面積は，SP/GIの方がSP/GAよりも大きく，SP/GI，SP/GAともにツー ル押し込み量の増大に伴って大きくなっていることが分かる．

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約 3.9kN/点，約 3.2kN/点に達している．一方，第５章，第６章に示したとおり，インサー

ト材なしのA5052/GI鋼接合材及びA5052/GA鋼接合材の引張せん断強度は，それぞれ最大

で，約 2.6kN/点，約 2.7kN/点であった．これらと比較すると，インサート材の挿入により

最大引張せん断強度の向上が可能であることが分かった．

次に，Fig.7-8，Fig.7-9に，ツール押し込み量を1.4，1.8，2.2mmと変化させた際の，引張 せん断試験後の接合部近傍における断面SEM反射電子像を示す．図中の矢印は，GI鋼ある いはGA鋼を左方向に，A5052を右方向に引張ったことを意味している．それぞれ Fig.7-8

がSP/GI，Fig.7-9がSP/GAである．SP/GIは，ツール押し込み量1.4，1.6mmでは鋼突起接

合部近傍で，1.8～2.4mmでは鋼/鋼接合部近傍で破断した．また，SP/GAは，全てのツール 押し込み量において鋼/鋼接合部近傍で破断した．この現象及び，上記のSP/GIの引張せん

Fig.7-8 Cross-sectional SEM images of the SP/GI specimens after the tensile shear tests with various plunge depths. The left row shows the images on the compression side.

The right row shows the images on the tension side.

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断強度の方がSP/GAよりも大きくなることについては，次のように考察した．ツール押し

込み量が1.4，1.6mmのときは，A5052中に形成される鋼突起部高さが小さく，せん断荷重

に対する強度が小さいため，SP/GIでは鋼突起接合部近傍で破断が発生する．これに対して，

SP/GAでは鋼/鋼接合部ののど厚が小さいため，鋼/鋼接合部近傍で破断が発生し，引張せん

断強度はSP/GIよりも小さくなる．ツール押し込み量 1.8mm以上では鋼突起部高さが大き

くなり，せん断荷重に対する強度が大きくなるため，SP/GI，SP/GAともに鋼/鋼接合部近傍 で破断するようになる．しかし，鋼/鋼接合部ののど厚はSP/GIの方がSP/GAより大きいた め，引張せん断強度はSP/GIの方がSP/GAよりも大きくなる．また，Fig.7-6に示したよう

に，SP/GI，SP/GAともにツール押し込み量の増大に伴って鋼/鋼接合部ののど断面積が大き

くなるため，引張せん断強度は大きくなる傾向を示す．

Fig.7-9 Cross-sectional SEM images of the SP/GA specimens after the tensile shear tests with various plunge depths. The left row shows the images on the compression side. The right row shows the images on the tension side.

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