舗装の供用性、補修性に関する検討
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(2) ト舗 装 の 沈 下部 分 に 専用 の 電 動 油圧 ジ ャ ッキ を取 り付. ン ク リ ー トは 基 準 圧 縮 強 度 σccは392N/mm2(400kgf/cm2),. け,コ ン ピユー タ制 御 に よ りこれ ら を同 時 に作 動 させ,. 基 準 曲 げ 引 張 強 度 σctは4.9N/mm2(50kgf/cm2)で. あ る.. そ の圧 力 を ス ラブ と路 盤 上 の反 力 盤 に 作用 させ る こ と に よ り,ス ラブ を所 定 の 高 さに修復 す る.そ の 後,ス ラ ブ と路盤 との 隙 間 にセ メ ン トグ ラ ウ トを充 填 して, 復 元 す る もの で あ る. ジ ャ ッキ をPCス. ラ ブ に 固定 す る た め の取 り付 け金. 具 と反力 盤 は,PCス ラ ブ の施 工 時(先 設 置 方 式,図 ‑1参 照)あ るい は施 工後 に設 置 す る.. 図‑2プ. こ のPC舗. レス トレス トコ ン ク リー ト舗 装 図. 装 に は リフ トア ップ に都 合 の 良 い 次 の よ. うな 特 徴 が あ る. プ レス トレス に よ り曲 げ作 用 に対 す る抵 抗性 が きわ め て 大 き く リフ トア ップす る 際 に もス ラブ の ひ び わ れ 耐力 ・破 壊 耐 力 の 面 か ら有 利 で あ る. この た め,ス ラ ブ厚 が薄 くす る こ とが 可 能 で,リ フ トア ップ が よ り小 さな荷 重 で 行 うこ とが で き る. 図‑1先. 設置 方 式. ま た,ひ び わ れ 耐 力 が 大 き く,ス ラ ブ厚 が薄 い こ と. 東京 国 際空 港(羽 田)に お い て は,前 者 の 先設 置 方 式 に よっ て い る.. か ら,ひ び わ れ ま で に大 きな 変 形 を許 容 で き る た め, 収 縮 目地 が不 要 で,リ フ トア ップ 時 に,途 中 で折 れ 曲. 従 来,こ の よ うな 復 元 方 法 は,空 港 の エ プ ロン の よ. が る よ うな こ とが 避 け られ,連 続 的 で滑 らか な リフ ト ア ップ が 可 能 と な る.. うな広 大 な面 積 の コ ン ク リー ト舗 装 に は 不 可能 と考 え られ て い た.こ れ は,コ ン ク リー トが 重 く,割 れ や す. 3.現. く,曲 げに くい こ とが そ の理 由で あ っ た.と ころが, PC舗. 装 は 無 筋 コン ク リー ト(NC)舗. 場 状 況 と検 討 方 針. 装 な ど従 来 の. コ ン ク リー ト舗 装 に比 べ,上 記 の 欠 点 が よ り少 ない 舗. (1)現場 状 況. 装 で あ るた め,不 可 能 が 可能 に な っ た もので あ る.. 切 削位 置 と リ フ トア ップ位 置 の 関係 を把 握 し,疲 労 試 験 及 び 曲げ試 験 で使 用 す る供 試 体 の 切 削 位 置 を決 定. (2)PC舗 装 引 張 強度 が小 さい とい う コン ク リー トの 欠 点 を改 善. す る こ と を 目的 と して,測 量 調 査 を実 施 した.調 査 位 置 図 を図‑3に 示 す.. す るた め に,あ らか じめ計 算 され た圧 縮 応 力(プ レス トレス)を コン ク リー トに与 えた ものが プ レス トレス トコン ク リー トで あ り,こ れ を舗 装 の コ ン ク リー トス ラブ に適 用 した もの がPC舗. 装 で あ る.例 えば,航 空. 機 が駐 機 す るエ プ ロ ン な ど空 港 コン ク リー ト舗 装 の 設 計 は,「 空 港 コン ク リー ト舗 装 設 計 要 領 」3)に 基 づ い て実 施 され る.本 要 領 に よれ ば69MN/m3(7.0kgf/cm3) の 路盤 支 持 力 係 数 に 対 して,コ ン ク リー ト版厚180mm を標 準 と して い る.こ の場 合,航 空 機 荷 重 が 作 用 した 状 態 でPC版. 下面 の ひ び われ を許 容 す る第 三 種 設計 法. に従 っ て算 定 され たPC鋼 区の場 合,φ17.8mmのPC鋼. 材 が 導 入 され,当 空港 当地 図‑3調. よ り線(シ ー ス:φ32mm). が 縦横 に概 ね350mm間 隔 で 配 置 され て い る 。 か ぶ り は 上 面 か ら100〜135mmで あ る(図‑2参. 照).な. 査位 置 図. a)調 査 内容. お,コ. ター ミナ ル 地 区エ プ ロ ン部 を調査 区域 と して 極 座 標 ―88―.
(3) 法の 光波 測量 に より,基 準 点か ら切 削部 の 始 点,終 点,. 本 研 究 は,現 場 と同様 の設 計 強度 で 製 作 したPCコ. 編 曲点 等 へ の 距離 ・角 度 を計 測 し,切 削 部 の座 標 を求. ン ク リー ト供 試 体 で,疲 労 試 験,及 び 曲 げ試 験 を実 施. めた.. し,切 削 部 へ の 航 空 機 の 繰 返 し荷 重 の影 響 や,リ フ ト. 切削 位 置 は,切 削部 の 中心 か ら リフ トア ップ ジ ャ ッ キの 中心 まで の 距離 をス チール テー プで直 接計 測 した.. 件 及 び試 験 機 サ イ ズ よ り決 定 し,切 削位 置 は調 査 結 果 よ り切 削部 が リフ トア ップ直 上 に あ るケ ー スが 一 番 危. b)調 査 結 果. 険 で あ る と判 断 して供 試 体 の 中央 に 配 置 した.図‑5. 四 隅 が リフ トア ップ 位 置 とな る平 面 を 基 本 平 面(5 m×5m)と. ア ップ荷 重 の影 響 を確 認 した.供 試 体 サ イ ズ は設 計 条. し,そ の 基本 平 面 に 切 削部 が どの よ う な. に供 試 体 詳 細 寸 法 図 を示 す. 試 験 は,現 場 のPC版. 状 態 で存 在 す るか を 整理 す る と ほ ぼ3パ タ ー ン に分 類 で き る.表‑1に. と同 じ緒 元 で 製 作 したPCコ. パ ター ン別 分 類 表 を示 す.. ンク リー ト梁(表‑2参. 表‑1パ. 試 験後 に 同供 試 体 で 曲 げ試 験 を実 施 した.そ の 理 由 と. ター ン別 分類 表. 照)で 疲 労試 験 を行 い,疲 労. して は,航 空機 の繰 り返 し荷 重 に よ りPC版. が疲労 に. よ る強度 低 下 をす る こ とが懸 念 され るた め で あ る.ま た,繰. り返 し荷 重 を受 け たPC版. が リフ トア ップ,法. に対 して 支 障 を来 す か を確 認 す るた め,疲 労試 験 後 に 曲 げ試 験 を実施 した.こ こで,疲 労 試 験 は航 空 機 に よ る繰 り返 し荷 重 に対応 し,曲 げ試 験 は リフ トア ップ 荷 重 に対応 して い る. 本 研 究 で は,疲 労試 験 時 の ク ラ ック進 行 状況(ひ び 割 れ 幅,長 さ)及 び応 力 状 態,曲 げ試 験 時の初 期 ひ び 割 れ 発 生 荷 重 に 着 目 し,樹 脂 が付 着 してい る状 態(切 込 版 ①)と,は. く離 状 態 の もの(切 込 版 ②)の ケー ス. につ い て 試 験 を実 施 した. なお,切 削 位 置 調 査 結 果 よ り試 験 で は確 認 出 来 な い 切 削位 置 と リフ トア ップ位 置 関係 をパ ラメー タ と した 梁バ ネ 解 析 及 び 平 板解 析 を実 施 した.. (2)検 討 方 針 本 研 究 の 作 業 フ ロ ー を 図‑4に. 示 す.. 詳細A(※ 檀 準版は切削部 な し). 詳細A. 図‑4作. 切 込 版①. 切込版②. プ レス トレス導 入 後 、深 さ38mm、 幅10mmの 切 削 部 をカ ッタ ー で削 り、 仮 の 電 気 ケー ブル を配 線 して NS‑SRを 充填 す る。. プ レ ス トレ ス 導 入 後 、 深 さ38 mm、 幅10mmの 切 削 部 を カ ッ タ ー で削 り、切 削 部 に縁 切 りシ ー ト(ラ ッ ピ ン グ フ ィ ル ム). 図‑5供. 業 フ ロー ― 89―. を入 れ た後 仮 の 電 気 ケー ブ ル を 配 線 し てNS‑SRを 充 填 す る。. 試体詳細寸法図.
(4) 表‑2製. 応 力 状 態 を歪 み ゲ ー ジで 計 測 した.ま た,ク ラ ック の. 作 供 試 体‑覧 表. 進 行 状 況 につ い て は,ひ び割 れ 長 さ を 目視 に よ り,ひ び割 れ 幅 を コ ンタ ク トチ ップ に よ り計 測 した.. (2)試験 結 果 a)ひ び割 れ の進 行 状 況 表‑4に 各試 験 ケ ー ス ご との 誘 発 ク ラ ッ ク 発 生荷 重 とク ラ ッ ク進 行 の有 無 を示 す. 表‑4誘. 4.航. 発 ク ラ ック発 生 荷 重 と ク ラ ック 進 行 の 有無. 空機 の繰 り返 し荷 重 に伴 う供 用 性 の 検 討. 航 空機 の繰 り返 し荷 重 に伴 う供用 性 を検 討 す る こ と を 目的 と して室 内疲 労 試 験 を実 施 した. (1)試験 方法 疲 労 試 験 は,航 空機 に よ る繰 り返 し荷 重 に対 応 して い る試 験 で あ り,表‑3に 表‑3疲. 実 験 ケ ー ス を示 す. 労試験ケース. 着 目点 で ある ク ラ ッ クの進 行 状 況(ひ び 割 れ 幅,及 び長 さ)に つ い て整 理す る と標 準 版 につ い て は,ク ラ ッ ク の進 行 は,殆 ど見 られ な か っ た.ま た,切 込版 ① の 供試 体 は使 用 状 態 で版 下縁に0.1mm以. 下 のひ び 割 れ. ク ラ ックの進 行 は若 干 見 られ るが 微 少 で あ り,切 込版. を認 め る限界 状 態 設 計 法 に な らって お り,試 験 前 に供. ② の ク ラ ック の進 行 につ い て も,他 の ケ ー ス と比 べ る. 試 体 に静 的荷 重 を載 荷 して ク ラ ック(以 下:誘 発 ク ラ ッ. と多 く見 られ るが,微 少 で あっ た.結 論 と して は,全. ク)を 発 生 させ てお く.. 体 的 に 見 る と誘 発 ク ラ ックの発 生 荷 重 が く り返 し荷 重. 載 荷 荷 重 の決 定 方 法 は,航 空 機 通過 時 の 応 力状 態 を. よ り大 きい場 合 ク ラ ッ クは進 行 せ ず,同 程 度 も し くは. 再現 す る た めにWestergaardの中央 部載 荷 応 力 公 式に よ っ. 小 さい もの は進 行 す る とい うこ とが判 明 した.. て脚 荷 重 応 力 を算 出 す る.ま た,温 度 応 力 に よる そ り. b)疲. 拘 束 応 力 度 を考 慮 して,以 下 の よ うに 設 定 した.こ の 応 力 状 態 をPCリ. フ トア ップ時,曲 げ試 験 の荷 重 に 換. 算 す る と17.7KN(1.81tf)とな る.. 脚 荷 重 応 力+そ. り拘 束 応 力 度(試. 労試 験 時 の 応 力 状 態. 図‑6に 振 動 回 数 をパ ラメ ー タ と し,初 期 値 補 正 し た供 試 体 応 力(誘 発 ク ラ ック発 生 後 を0)の. 計測結果. を示 す.同 図 か らは,以 下 の よ うな傾 向が 見 られ た.. 応力の変化の度合い. 験 時 の 上 限応 力). =5.70+1.79=7.49N/mm2(76.3kgf/cm2). 標準版. ＜ 切込版①. ＜ 切込版②. (荷 重 と し て は17.7KN). 傾 向 と して標 準 版 の応 力 状 態 は,振 動 回数5000回 を な お,下. 限 応 力 に つ い て は,1.79N/mm2(脚. 在 し な い 場 合)に 2.45KN(0.25tf)と. 設 定 し た.荷. 荷重が 存. 重 に換算 す る と. な る.. 計 測 項 目 と し て は,疲. 越 え る と微 少 な変 化 が 見 られ るが,0.98N/mm2(10kgf/cm2) 程 度 で あ り,微 小 で あ る.ま た,切 込版 ① の応 力 状 態 は,標 準版 と比 べ 変 動 が 大 き く,振 動 回数 が増 加 す る. 労 に よる強 度 低 下 を確認 す る. た め に 供 試 体 の 応 力 状 態,及. び誘 発 ク ラ ッ ク発 生 時 の. と応 力 も増 加 す る傾 向 を示 した.ま た,切 込 版 ② の 応 力 状態 は,切 込版 ① と比べ 変 動 が大 き くデ ー タが ば ら. ― 90―.
(5) つ く傾 向 を示 し,振 動 回 数 が増 加 す る と応 力 も増 加 す る傾 向 を示 した. 以 上 の 傾 向か ら考 え る と,切 込版 の応 力 状 態 に は,. (1)試験 内容 表‑5に 曲 げ試 験 の試 験 ケ ー ス を示す.曲 げ試 験 は, 疲 労 試 験 を実施 した15供 試 体 と疲 労 試 験 を行 っ て い な. 繰 り返 し荷 重 の 影 響 が 若 干 で は あ るが現 れ て い る こ と. い(疲 労 試 験 な し)6供. が分 か る.し か しな が らク ラ ッ クの 幅,長 さの進 行 も. 実 験 を行 った.. 試 体 の合 計21供 試 体 につ い て. 試 験 方 法 に つ い て は,図‑7の. 少 な く,供 試 体 が 破 壊(ク ラ ッ クが 貫 通す る)す る こ. イ メ ー ジ図 に示 す よ. とな く,所 定 回数 の疲 労 試 験 が 終 了 した こ とか ら,繰. うに疲 労試 験 を実 施 した供 試 体 を反 転 した 状態 で荷 重. り返 し荷 重 のPC版. を載 荷 し,リ フ トア ップ 時 の 状 態 を再 現 した.. へ の影 響 は 小 さい こ とが推 察 され. る. 表‑5曲. 図‑6疲. げ試 験 ケ‑ス. 労試 験 時 の 歪 ゲ ー ジの 計 測 結 果(初 期 補 正後). (3)考察 a)切 削部 の有 無 に係 わ らず,PC版. は航 空 機 の繰 り. 返 し荷 重 を10万 回(供 用 年 数50年 相 当)受 け て も破 壊 に 至 らな い. b)切. 削 部 の 充填 材(NS‑SR)の. も,PC版. 付 着 強度 が低 下 して. は航 空 機 の繰 り返 し荷 重 を10万 回 受 けて も. 破 壊 に 至 らない. c)PC版. の 下縁 の ク ラ ック は,航 空機 の繰 り返 し荷. 重 を10万 回 受 けて も殆 ど進 行 しな い. d)PC版. の応 力状 態 は,航 空 機 の繰 り返 し荷 重 に よ. り微 少 な変 動 を示 す. e)今. 回 の疲 労試 験 は版 を梁 に置 き換 えた試 験 を行 っ. た.こ のた め,航 空機 荷 重 作用 時 の応 力 状 態 は 再 現 で きた も の の,実 際 の 版 とは発 生 た わみ 量 が 異 な り,試 験 は危 険側 の評 価 を して い る もの と考 え られ る.し か し,危 険側 の試 験 で 顕 著 な疲 労傾 向 が 見 られ ない こ と か ら,本 試 験 結 果 に よ り,安 全 評価 をす る こ とが妥 当 と考 え られ る. 5.PCリ PCリ. フ トア ッ プ時 の影 響 に関 す る検 討 フ トア ップ 時 の影 響 を検 討 す る こ とを 目的 と. して,リ フ トア ップ 時 の 状態 を再 現 した 室 内 曲 げ試 験 を行 った. ― 91―. 図‑7疲. 労 試験 、 及 び 曲 げ試 験 の イ メー ジ 図.
(6) (2)試験 結 果. 荷重 でひ び 割れ が発 生す る.こ のた め,今 後 リフ トア ッ. 初 期 ひ び 割 れ 発 生 荷 重 と 応 力 の関係 を表‑6と 図‑8. プ を行 う際 に は,事 前 に切 削部 充 填 材 が は く離 状 態 に. に示 す.グ ラ フで の着 目点 は,疲 労試 験 を行 って い な. な っ て い な い か 十分 な調 査 を行 う必 要 が あ る と考 え ら. い ケ ー スで の ひ び 割れ 発 生 荷 重 の違 いで あ る.標 準 版. れ る.. と切 込 版① の ひび割 れ発 生荷 重 の 比率は 約80%と な り, 解 析 結 果 と概 ね 一 致 して い る.ま た,切 込版 ② は標 準. (3)梁バ ネ 解析 及 び平 板 解 析 室 内疲労 試験 及び 曲 げ試験 で は,切 削部 が リフ トア ッ. 版 と比 べ,更 にひ び 割 れ発 生 荷 重 が低 減 して い る.こ れ らの 現 象 は,切 削 部 に応 力 が 集 中す る た めひ び 割 れ. プ直 上(荷 重 作 用点)に あ る場 合の 検 討 を実施 した が ,. 発 生 荷 重 が 異 な って い る もの と考 え られ る.. 解析 で は,試 験 で行 うこ との 出来 な か った 切 削 部 と荷. 表‑6疲. 重作 用 点 との位 置 関係 をパ ラ メー ター と した 梁 バ ネ 解. 労 試 験 回数 とひ び 割 れ 発 生荷 量 の 関 係(KN). 析 を行 っ た.ま た,こ の梁 バ ネ 解析 結 果 よ り 「リフ ト ア ップ 工法 」 に切 削部 と荷 重 作用 位 置 の制 限 を加 え る た め の評 価 をす る も の と した. なお,梁 バ ネ 解 析(プ. ログ ラ ム 名:UCフ. レー ム). で は,モ デ ル 奥行 き方 向 の拘 束 力 が版 と異 な り,現 場 の版 の応 力 状 態 を再現 で き ない た め,い くつ か の ケー ス で.現 場 のPC版 名:NASTRAN)を. を考 慮 した 平 板 解 析(プ ロ グ ラ ム 実 施 し,梁 バ ネ解 析 と平板 解 析 の. 相 関性 を導 い た.解 析 結 果 の評 価 手 法 と して は,梁 バ ネ 解 析 結 果 を擬 似 的 に平 板解 析 結 果 に 変 換 し,そ の 結 果 を設 計 上 の 強 度 で確 認 す る こ と と した.図‑9に 梁 バネ 解 析 と平 板解 析 の モデ ル 図 を示 す .PC版 リフ ト ア ップ の荷 重 は,現 場 実 験 な らび に事 前 解 析 検 討 結 果 よ り最 大196KN(20の. と設 定 して い る た め,解 析 で 用. い る載 荷 荷 重 は49KN〜245KNま. で の49KN(5tf)ピ ッチ. (49,98,147,196,245KN)で,リ フ トア ッ プ荷 重 を 想 定 して 下 か らの集 中荷 重 と した.. 図‑8曲 a)標. げ試 験結果(初 期 ひび割れ発生 荷量). 準版. 航 空 機 の繰 り返 し荷 重 を受 け,供 用 開始 数 年 経 過 後 に 初 期 ひび割れ 発 生荷 重が若 干低 下す る傾 向 が見 られ る. ま た,2万. 回後(供 用年 数10年 相 当)以 降 の初 期 ひ び. 割 れ 発 生 荷 重 は,ほ とん ど低 下 の傾 向は 見 られ な い. b)切. 込版①. 航 空 機 の 繰 り返 し 荷 重 に よ る 影 響 が 小 さい と考 え ら れ る.こ の 原 因 と して は,切 込 版 ① は,航 空機 の繰 り 返 し荷 重 に よ る影 響 は受 けて い る もの の,切 削部 の存 在 す る構 造 上 の 弱 点 に よ る影 響 が大 き い 為 だ と考 え ら れ る. c)疲. 労 試 験 が 無 い ケー ス. 表 。6に示 す よ う に標 準 版 と切 込 版① の ひ び 割 れ発 生 荷 重 の 比 率 が約80%と. な り,解 析結 果 と概 ね 同 じ結 果 図‑9三. を示 して い る. d)切. 込 版②. 次元平板解析モデル図. 図‑10に 梁 バ ネ解 析 と平 板 解 析 の 結 果 を 示 す.解 析. 標 準版 及 び切 込 版 ① の場 合 と比 較 して,か な り小 さい. 結 果 よ り梁 バ ネ解 析 と平 板 解 析 結 果 の 関係 を求 めた と. ― 92―.
(7) ころ 下式 に示 す 二 次 元 回 帰 式 とな り,こ の 回帰 式 の相. (4)考 察. 関係 数 は ほぼ1で あ る こ とか ら,梁 バ ネ 解 析 で の 発 生. a)標. 準版. 応 力 か ら版 の発 生応 力 を求 め る補 正 式 と して用 い る こ. リフ トア ップ荷 重 をか け た場 合 のPC版. と と した.. れ発 生 荷 重 は,航 空機 の繰 り返 し荷 重 の影 響 を受 け, 若 干 低 下 す る傾 向 にあ る.. 平 板 解 析 で の 発 生 応 力 度=0.0024421A2+. b)切. 0.13583A+2.971. A:梁. の 初期 ひ び割. バ ネ解 析 で の発 生応 力. 込 版①. リフ トア ップ荷 重 をか け た場 合 のPC版. の 初期 ひ び割. れ発 生 荷重 は,航 空機 の繰 り返 し荷 重 を受 けて も変化 しな い.た だ し,標 準版 と比 較 して20%程 度小 さい荷 重 で初 期 ひ び割 れ が発 生 した こ とか ら,切 削部 が リフ トア ップ 直上 に あ る場 合 は荷 重 制御 を行 う必要 が あ る と考 え られ る. c)切. 込 版②. 切 込 版 ① に比 べ,PC版. の初 期 ひ び割 れ 発 生荷 重 は,. 航 空 機 の繰 り返 し荷 重 の 影 響 を受 け,約84%程. 度 に低. 下す る. d)上. 結 果 か ら,PC版. を リフ トア ッ. プす る場 合,航 空 機 の繰 り返 し荷重 の影 響 でPC版. 平 板解 析結 果 の発 生応 力 度(N/mm2). 図‑10二. 記a)〜b)の. 次 元 梁 ば ね モ デル 解 析 と三次 元 平板 モ デ ル 解析 の 関 係. は. 疲 労 に よ る強 度 低 下 よ りも,切 削部 の影 響 の方 が大 き い こ とが分 か る.こ の原 因 と して は,リ フ トア ップ荷 重 を か けた 場 合,切 削 部 に 応 力 が集 中す る た めで あ る. 図‑11に 切 削 部 と荷 重 作 用 点 と の位 置 関 係 をパ ラ メ ー ター と した梁 バ ネ 解 析 結 果 を示 す .. と考 え られ る. e)解. 析 結 果 で は,リ フ トア ップ位 置 が 切 削 部 の 直 上. にあ る場合 に は許容 応 力 を4.9N/mm2(50kgf/cm2)と した 時, 実 験 結 果 と同様 の20%減 の 荷 重制 御 が 必 要 で あ る こ と が 判 明 した.ま. た,切 削 部 が リフ トア ッ プ位 置 か ら. 300mm程 度 離 れ て い れ ば 従 来 通 りの 荷 重 制 御 で良 い こ とが 判 明 した. 6.結. 論. 本 研 究 で 実 施 した室 内疲 労試 験,曲 げ試 験,梁 バ ネ 解 析 及 び 平 板解 析 よ り航 空機 の繰 り返 し荷 重 に よ る影 響 は 極 めて 小 さい こ とが 判 明 し,リ フ トア ップ 仕 様 の 修 正 点 を提 案 す る と以 下 の よ うに な る.従 来 荷 重 制 御. 裁荷点か ら溝位置までの距離(m). 図‑11平. は196KN(20の で 行 な って きた が,切 削 部 が リフ トア ッ. 板 モ デ ル に換 算 した 梁ば ね モ デ ル 解 析 に. プ 荷 重 位 置 か ら500m未 満 の位 置 の場 合 は,安 全 側 を. お け る溝 位置 の 違 い に よる 溝 位 置 の 発 生 応 力 度. 考 慮 し,従 来 荷 重 の約20%減 の荷 重 で 制御 が必 要 で あ る と考 え られ る(な お,解 析 結 果 では,切 削 部 が リフ. 設 計 上 の 曲 げ 強 度 が4.9N/mm2(50kgf/cm2)で か ら,発. 生 応 力 を4.9N/mm2(50kgf/cm2)ま. る と,196KN(20tf)で. あること. で 許容 と考 え. トア ップ荷 重位 置 か ら300mm程 度 離 れ れ ば 従 来 の 荷 重 制御 で リフ トア ッ プ施 工 が 可 能 とな る). ま た,切 削 部 が 無 い 場合 は,航 空機 の 繰 り返 し荷 重. リ フ トア ップ の 荷 重 制 御 を 行 う. 場 合 で 切 削 部 は 荷 重 作 用 点 か ら300mm以 上 離 す 必 要 が. の影 響 を受 けPC版. あ る 結 果 と な っ た.ま. め,何 らか の 方 法 で 荷 重制 御 す る こ とが 望 まれ る.そ. あ る 場 合(室. 削部が荷重作用点直上に. 内 曲 げ 試 験 と 同 様 の ケ ー ス)の. は,約157KN(16tf)で な り,室. た,切. 結果 か ら. 発 生 応 力 が4.9N/mm2(50kgf/cm2)と. 内 曲 げ 試 験 結 果 同 様 の196KN(20tf)に. が 疲 労 に よ り若 干 強 度 低 下 す るた. こで,安 全側 を考 慮 し,切 込 版 と同様 の 荷 重 制御 を提 案 す る.. 対 し20%. 低 減 して 荷 重 制 御 を 行 う必 要 が あ る こ とが 判 明 し た.. そ の他 と して 切 込版 ② の よ うな切 削 部 充 填 材 の 付 着 強 度 が 低 下 した 場 合,PC版. ― 93―. の疲 労 に よ り強 度 低 下 や.
(8) リフ トア ップ荷 重 に よ る応 力 集 中が 懸 念 され る た め,. る と考 え られ る.. リフ トア ップ を行 う場 合 に は,事 前 に切 削 部充 填 材 の. 今 回,提. は く離状 態 の有 無 につ い て十 分 な確認 を行 う必 要 が あ. 図‑12リ. 案 す る リ フ トア ッ プ の 修 正 点 を 図‑12の. イ メ ー ジ 図 に 示 す.. フ トア ッ プ仕様 修 正 案 イ メ‑ジ 図. 謝 辞:本 研 究 を行 うに 際 し多 大 な る ご尽 力 頂 き ま した. 2). 佐 藤 勝 久,. 犬 飼 晴 雄:. プ レ ス ト レ ス ト コ ン ク リー ト舗. 港湾 技 術研 究 所,構 造 強 度 研 究室 な らび に滑 走路 研 究. 装 とそ の リ フ トア ッ プ 工 法 の 概 要,. 室 の 関係 者 各 位 に深 く感 謝 の意 を示 す もの で あ る.. Vol.32,No.4,. 八 谷 好 高,. 土木 施 工. 1991. 3). 運 輸 省 航 空 局, 空港 コン ク リー ト舗 装 構 造 設 計 要 領,. 4). コ ン ク リー ト標 準 示 方 書. 5). 構 造 力 学 公 式 集,. (財) 航 空振 興 財 団, 1990. 参考文献 1). pp.49‑56,. 佐 藤 勝 久,. 犬 飼 晴 雄:. 沈 下 し た プ レス ト レ. 第421号. /IV―13,. 土 木 学 会,. pp478‑. 480, 1996. ス トコ ン ク リ ー ト舗 装 版 の リ フ トア ッ プ 工 法 の 開 発, 土 木 学 会 論 文 集,. 規 準 編,. pp.145〜154,. 土 木 学 会,. pp217‑221,. 1986. 1990. A STUDY. ON REHABILITATION. PRESTRESSED. Hiroshi. CONCRETE. KANAZAWA Toshirou. AVAILABILITY. PAVEMENT. , Norihisa TERADA. WITH. FUJIMOTO and Takeru. AND USABILITY SURFACE. , Masahiro. OF. CUTTINGS. INADA,. MIYAUCHI. The prestressed concrete pavement planned in Tokyo International Airport Offshore Expansion Project has cuttings for taxiway lighting wiring. Aiming at learning whether there is a problem in using pavement with such cuttings as apron and whether "Prestressed Concrete Lift-Up Method" needs to be modified, the authors carried out a laboratory fatigue test, flexural test, two-dimensional analysis using an elastic beam model and three-dimensional analysis of a plate on prestressed concrete. Proposed as a result are revised specifications for lift-up mechanism of prestressed concrete pavement with surface cuttings.. ― 94―.
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On the other hand, damage of the paving concrete matter is confirmed a tendency in progress on a section proximate to crossing structures in the embankment (about longitudinal
An analysis using the developed model revealed that concrete pavement life decreases due to the void between the pavement slab and the base course caused by frost heaving. As a
Abstract ：This study on performance gain of freeze restrain pavement between 2010 from 2012. The results are as follows. 1) Eight kinds of new freezing-prevention pavement
Key words: Preventative maintenance, pavement diagnosis method, preventative measures, X-ray computed tomography (CT), concrete deck, asphalt base
