プレーキドラフト比と糸むらについて

プレーキドラフト比と糸むらについて

著者 加藤 三千夫, 吉田 幸吉, 片山 勝巳

雑誌名 福井大学工学部研究報告

巻 13

号 2

ページ 295‑300

発行年 1965‑09

URL http://hdl.handle.net/10098/5020

295 

プレーキ ドラフト比と糸むらについて

加 藤 三 千 夫 ・ 吉 田 幸 吉 ・ 片 山 勝 巳

The Effect of the Draft Ratios and the Yam Irregularities.  by 1但chioKA T O

， 

Kokichi YOSHIDA

， 

Katsumi KA TAYAMA 

(Received 31 march 1965) 

In this paper， we examined the yarn irregularity by the change of draft division in  the main and break draft zones.  From the results， it  is  found that the break draft is  necessary in order to reduce the periodic irregularity of yarns

， 

and that better break  draft ratio is  from 1.6 to 1.8， under the experimental condition that total ratio is  20. 

宮 え 75{ 

^き

精紡工程におけるドラフト域聞のドラフト比の配分の良否は，その工程で紡出された糸のむら，

番手，来切れおよび生産量などを決定する重要な要因であるo供給された一種類の太さのスライパ，

またはロープに対しても紡出番手をー定に限って考えても，そのドラフト比の配分は数多く考える ことができるO

本報においては3線エプロン式

F

ヲフトにおいて全ドラフトを一定とした場合の準備ドラフトと してのプレーキ ドラフトと主ドラフトの配分を変化させて実験を行なった。このドラフト比の両 者の配分の良否の判定は最終的には来の良否判定および生産性の良否によるわけであるが，生産性 についてはドラフト甑分を変化しても紡出される生産量については変化がないから，あまり糸切れ が起らなくて紡出される状態を可とした。よって紡出された来の良否について2，3の解析を試み

...，..~

1'‑0 

2  ド ラ フ ト 比 の 配 分

練条，粗紡，精紡工程のごとき一対のまたは多数の表面速度の異なるローラによってドラフトを 行なう場合，たとえば精紡においては供給粗糸と要求糸の太さによって定められるドラフトをドラ フト域の数によって適当な配分を行なわなければならなし、。一般に3線 式 ド ラ フ ト 方 式 に お い て は，最初のドラフト域におけるドラフトをプレーキ ドラフト，つぎのドラフト域におけるドラフ トを主ドラフトというO 機構的にはドラフトは一対のロ{ラだけでいかなるドラフト比をも与える ことが可能であるが，供給粗来は撚りを有し，また横椎量においても多いからこれを

F

ラブトする には普通準備ドラフトで適当なドラフトを行ない繊維群を解骨し，主ドラフト域でのドラフトを容 易にするいわゆるプレーキ ドラフトが行なわれなければならないといわれているO

ハイ ドラフト エプロン方式のドラフト配分は全ドラフトを基礎として定めるo3線式， 4線 式等ではその配分比が異ななってくるのが当然であるが，ローラ ハイ ドラフトの場合プレ{キ

ドラブト比は次式で決定しでも大きな誤りはないといわれているoすなわち，

ブ レ ー キ ド ラ フ ト 比 = 凶 ド ラ フ ト 比 × ÷ 普助教授 糊 講 師 梢普助手

第13巻第2号

ただし主ドラフト比が減少しても1.4以下は避庁るべきである110 その他の文献によれば全戸ラフ ト比30以下ではプレーキ ドラフト比1.03‑‑1.07，全ドラフト比 12‑‑25では，プレーキ ドラ フト比 1.1‑1.4等である210

福井大学工学部研究報告 296 

紡糸に使用した精結機は豊和工業株式会社のスピンレクター，紡糸条件は全ドラフト比20とし，プ レーキ ドラブト比を Oから 2.00まで変化し紡出された糸について測定を行なった。供給粗来はで きるだけ均等なものが必要 であるから，充分注意して 製産したスライJミから粗紡 機の同一場所でほぼ同一量 ずつ生産した組糸を使用し た。試料は平均繊維長32捌

の綿であるO 使用した精紡 機のローラ配置は第 1図に 示す。ローラ径は各々22.2 鵬 で 紡 出 番 手 は 22Sであ

る^O ドラフト比の配分は第 1表に示す。試料来を第 1 衰のごとく No.l，No.2 

・・とする^O ただし No 1

， 

2とNo.3の相異は前 2者はパヴグ ト ッ プ

ーラを除外した2糠式の場 合であるo No.3の場合は

3線式であるがパック ーラの表速とミドノレローラ の表速のひとしい場合であ るO 紡糸された各試料糸は 自作した高周波発振電極を 使用した誘電変換型のイー プネス テスタを用いて糸 の太さむらを記録した。ま た同時にU%を測定した。

ここにU%を簡単に説明す ると第 2図のように糸の太 さが f(x)で表わされたと すると任意の長さ(充分に

紡糸計画および測定方法

3 

ロ

ミ ド ル ローフ

‑ ブ

ト一

ンロロフ

第 1図

ロ 表

1  第

全 ド ラ フ ト 比

nunリnunUQUAりnununununuhU9白qh9‑9u‑9‑9白OLM9白

9

‑ 9

白 ワ 白

q白

主 ド ラ フ ト 比 1

2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 2  

噌i噌1唱i

20.0  20.0  20.0  19.2  18.0  17.0  16.6  15.3  13.5  12.5  11.1  10.

。

比'

ha  

フ

一 フ

ドha

︐

0.00  0.00  1.00  1.04  1.11  1.18  1.20  1.33  1.48  1.60  1.80  2.0

。

No. 

︑ ︐

︐

F守4

︐ ︐

E︑

•

•

•

•

•

•

•

・

o‑x

聞での f(x)の平均値はこれを f(x)とすると

I'X 

ffE7=‑tlokx〕dx 長い〉

プレーキ ドラフト比と糸むらについて

となり平均偏差をfCx)'とすると

可，，'}(

f(x)' 

=す J

olfCx)^ーf(x)Idx  で、表わされるo(2)式の値は第2図の斜 線の面積となり，また平均偏差率は糸 むらの場合U封といわれて次式で表わ されるo

f反)'

Uぷ 一 一 一f(x)  x100~百 …・^υ …但) U %は前記イープネス テスタに組み 込まれているo また得られた来むらの

f(x) 

O 

297 

...・・(2) 第 2図

f(正)

X  x‑ー一一ーー‑ー'

記録より充分に小さい間隔(記録されたむらの周期より充分に小さい〕ごとに読み取った高さを Yh Y2>………れとする。このようにして得られたデ{タを次のように処理してむらの自己相関関 数およびスペグトル密度を求めた。離散型のデータY，t Y2， .……^υYnに対して自己相関は次の任)式 に代入すれば求めることができるo 自己相関関数をRCm)とすると

n̲勿も

RCm)=^{て 土 ご}Iy

. … ・

Yn 

11‑111叫=1

...ω  つぎにRCm)をmの簡単な関数形に書くとつぎの積分により糸むらのスベクトル密度が求められ

るO.これをS(f)とするD ただし fは周波数 S仔)=4 

S  ~

^R Cm)cos2nfmdm 

つぎに簡単な自己相関関数形に対するスベクトル密度を求めるO

(i)  R1(m)=Ate COSClm  At.  b1

・

^Clは定数 S1(f〉=4J7AIJ

込 町

1m

・

^COSωmdm

=吋

^{7 L 1 3}

^∞

^S(Cl

^一

^ω)mdril

叫 1J7‑tz吋 1+ω)mdm

= 仇 (b

」

^;1ーωす+1>州_::+ω〉²⁾

ただし ω=2^1Z'f

(ii) R2Cm)=a‑

‑ 6

a 

‑

^{m  a， bは定数}

S2〈f〉=4J7(a‑tm)ωωmdm

=4S:acosωmdm‑4j:fTm

・

^{cos叩 dm}

‑・・・・・・・(5)

‑…・⁽⁶⁾

=合(

^{1 ‑cosωb) 肋}

となるO あとで述べるが糸むらの場合，自己相関関数はほとんど(i) Cii)の式の和で表わすこと ができるO

2悌 福井大学工学部研究報告第13巻第2号

4  ^実

験 結

さきに述べたU拓は各試料ごとに30秒間隔で30回読みその平均値を第2表に示す。なお試料来の 果

+ )  

allit‑‑z 

i

‑ {  

' L

︐ ︐ P

JV IJ 

x ‑ーーーー

x‑ーーーーーーー

+ →

l t

は

L r J  

FJ 

No.6 

第 3図

第 2  表

ドラフト比

I U %

の平均値 l  0.00  10.60  2  0.00  10.32  3  1.00  10.83  4  1.04  11.13  5  1.11  9.50  6  1.18  6.70  7  1.20  9.44  8  1.33  9.52  9  1.48  9.86  10  1.60  9.93  11  1.80  9.38  12  2.00  Q.50 

送りは1，5

∞

cm/minであるoつぎに来むらの記録を第3図に示す。図中の一点鎖糠は太さの平均 値f反

7

を表わすo各試料ごとに得られた記録より自己相関関数を求めるため記録より等間隔(糸の 長さで8捌ごと〕に平均値よりの高さを読み取る。得られた値は，これをずとすると K(

y . 叫 一

f亘))

=y'nで、あるo

K

の値は測定器の増幅定数で各試料で一定してあるから記録紙の読みYn'を性)式に代 入して自己相関関数を求めることにする。各試料について自己相関関数を求めたが代表的なものを 4種，第4図，第5図，第6図，第7図に示すo図中の点棋はスベクトル密度を求めるために近似

‑ ‑ ー ・

.m (8 Xm)mm  (岡F

出

世田

第 4図

A且TEEEEBEBEE‑‑‑町︑り

口 比 / げ い

日}

ー ー ‑ ‑ ・ . "

(8 Xm)mm 

‑50 

第 5図

ブレーキ ドラフト比と糸むらについて 299 

ハU

P︑u‑

) 2   m λ

りR'HW 

No.lO 

S E‑ ‑ ' 1I l l・ '

) 岡

野ハ

(m"，:"  50 

̲ ̲ m   (8 Xm)mm 

← ~O

‑30 

第 6図

No.ll 

ー‑‑・・噌.m (8 Xm)mm 

第 7図

した関数であるO 近似の方針としてはmの値の小さい部分の自己相関の変化は急激であるからmの 0 ‑5 ‑10程度までの近似を目標にした。つぎに近似した自己相関関数より計算したスベクトル密 度の2，3の例を第8図に示す。図より明らかなようにいずれも f=0.125の所でピークを有するO

このピークの値を各試料ごとに第3表に示す。

第 3 表

No. 

I

^ブレーキ

8  9 

￨ ス ベ ク ト ル ￨ 

ドラフト比￨ 密度ピーク値

￨ 

907.89  603.30  567.61  698.14  723.42  730.93  683.29  317.83  646.92  235.36  275.93  371.35 

500 

O 

Q.1  _{0.2  O.s} 

一一一一ーー‑1

第 8図

5  む

^す

0.00  0.00  1.00  1.04  1.11  1.18  1.20  1.33  1.48  1.60  1.80  2.00 

び

ドラフト比の配分による糸むらの変化から配分の適当と考えられるものを判定するために.U%.

スベクトル密度関数を求めた。 U%の値の小さいもの，スベクトル密度のピーク値の大きいものを ドラフト配分が適当と考えると，前者で、はNo.3， 11.後者ではNo.10，11が良いと考えられる^O しかし自己相関関数よりスベクトル密度へのフーリェ変換のための近似関数の精度もNo.10，11は 第6，7図のようにあまり良いとはいえないので，一応の目安として両者よりドラフト配分ほNo.

10， 11の場合が良いということが考えられる。 ただフ'レーキ ドラフト比を1.40‑1.却にすると f=0.125の周期むら(糸の長さで64蹴のむら〕は減少することは明らかであるo

3

∞ 

福 井 大 学 工 学 部 研 究 報 告 第13巻第2号 参 考 文 献

1)  小川照若 リング精紡機 P.  86 1959  2)  日本紡績協会繊維技術データ P.  168 

〈昭和4昨 3月31日受理〉