耐熱鋼のダンピングキャパシティ

U･D･C･るる9.15.O18.45

耐熱鋼のダン

_{ピングキャパシティ}

TheDampingCapacityofHeatResistingSteel

小

野

健

二*

_佐

々

木

_良

_一** 内 容 梗 概 一般に振動を生ずる多くの磯掛こおいて,使用される材質に基ずくダンピングは振動のダンピングに 寄与する→要素に過ぎないが･その影響を評価するため,ダンピングに関する構成材料の性質をあきら かにすることが必要である｡そこでF6ppl型の振り自由振動の減衰測定法を用いて13%Cr鋼を始め 若干の耐熱材料について高温におけるダンピングキヤ/くシティ特性を測定した｡結果は要約すると次の ようである｡

(1)振幅によって減衰率∂i･まいちじるしく変り,13%Cr鋼とオーステナイト鋼では変化の様相が

異なる｡13%Cr鋼でほある振幅で極大が現われる｡ (2)∂は応力履歴により異なる値を示す｡ (3)∂ほ温度によっていちじるしく変化し,13%Cr銅とオーステナイト鋼でほ変化の様子が異な る｡ (4)オーステナイト系材料に比べ13%Cr鋼の∂はいちじるしく大きい｡

〔Ⅰ〕緒

古くから知られているように,振動している金属体が 周囲から十分隔離され,振動の機械的エネルギーが周囲 に逃げないような場合にも,励振力を取り除くと金属休 日身によって振動エネルギーが消費されつゝ,振幅はし だいに減少する｡振動している固体が振動の機械的エネ ルギーを消費して熱に変える能力ほ国体のダンピングキ

ャパシティあるいは内部摩擦と呼ばれている｡近年金属

の内部摩擦の研究は急速に進歩したが,Nowick(1)始め Robertson,Yorgiadis(2)らによって指摘されているよ うに,この分野は二つに分けて坂扱うことが適している と考えられる｡ (り 金属材料の内部構造研究の手段(3)(4)として 比較的近年になって急速に発展した分野で,きわめて 低応力における内部摩擦の測定が多くの物理学者,金属 学者によって行われ,金属の内部構造,あるいは内部の 原子移動(たとえば拡散,析出など)の研究手段として 発展し,金属材料研究の一手段として有用な武器となり つゝある｡この分野は Zenerを始め多くの物理学老 によって理論の裏付けが相当程度行われている｡ (2)実用応力範囲における測定

機器の使用状態において,材料に実際に生ずるような

大きい応力範囲における測定は古くから F6ppl(5)等に ｡よって,その実際的な重要性が指摘され多くの測定が行 jっれてきた｡実用上振動を生ずる多くの機械において, 叔用される材質に基ずくダンピングは→般に振動のダン ビングに寄与する一要 _{に過ぎないが,その影響を評価} するため,この点に関する構成材料の性質をあきらかに * 日立製作所日立研究所 工博 ** 日立製作所日立研究所 することが必要である｡すなわちF6pplほ航空機の翼, プロペラ,タービン巽,クランクシャフトなどでほダン ピングキャパシティの大きいことが望ましく,高いダン ピングキャパシティを有し,比較的疲れ限の低い材料の 方が,低いダンピングキャパシティで高疲れ限の材料よ り有利であるとしている｡またHague(6),塩入(7)(8)ら ほタービン異に使用される材料についてダンピングキャ パシティ特性を知ることの重要性を指摘している｡また

Kimball(9)(10)ほシャフトの旋転現象に対して高いダン

ピングキャパシティが一因であることを指摘している｡

このように実用金属材料について実用応力範囲における

ダンピングキャパシティ特性を明かにすることが必要で あり,高温で用いられる材料については高温における特 性をあきらかにする必要があるが,高温で測定された結 果は少く,特に耐熱材料についての実験結果は少ない｡ よって,若干の材料について高温におけるダンピングキ ャパシティを測定した｡

〔ⅠⅠ〕測

定 方 法 (1)測定装置 振り自由振動の減衰測定による方法が手軽で,しかも 高温の測定に適しているのでF6ppl型のもの製作した｡ 振動部分の大要は弟l図(次頁参照)に,装置全体は第2 図(次頁参照)に示した｡第3図(次頁参照)ほ試験片の寸 法を示す｡装置自体が振動することのないように,コン クリートブロックにアンカーボルトで装置を固定した｡ 試験片rの上端を固定している台枠Aは非磁性の不銑鋼 で,台枠のA′および慣性重錘イの両端部は純鉄で作り, 磁化コイルCに直流を通せばJがA′に引きつけられて 試験片が振られ,電流を切れば∫ほA′を離れ自由振動 を始める｡電磁オッシログラフの光学箱と,∫に取りつ

耐

熱

鋼

の ダ ン ピ ン グ _{キ ャ} .ご β ▼ β描斤面(枝置の下字母､) / .しl● J' T ′

台枠(羞′諾雛笈)

管状電気炉 試験片 慣性重錘(両端純鉄, 中央部非磁性材)

矧

磁 脹-屯 P ピボット C 磁化コイル 几す 反射鏡 β _{振幅調節用ボルト} β 基礎コンクリ←ト 第1図 振 動 部 分 の 構 造

Fig.1.Construction _of Oscillation Part

けた反射鏡〟との組合せによって感光紙上に振動を記 録する｡起振々幅(試験片に最初に与える振り畳)はボ ルト別こよって調節する｡横振動が生じないようにピボ ットを用いているが,この部分の摩擦による影響をさけ るため,電流を切って振動が始まると直ちに軸受を下に 落してピボットと軸受とを離すようにした｡13%Cr鋼 の試験片を凝りつけた時に振動数は11.5c/sである/. (2)計算方法 (A)勢断歪角の計算 試験片の振り角を〝とすると,試験片表面の東漸歪角 は次式で与えられる｡ ‥

′;･

d:試験片の平行部の直径 第1 Table シ′ テ イ 第2囲 測 定 置 Fig.2.GeneralViewofMeasuringApparatus 都 l ｢■ ▼`▼ 】'■ 1 モl町 ｢ゝ 亀 u 遥こさ l ∬ u ｢ -∬ 胡 第3同 試 験 片 の 寸 法

Fig.3.Dimensions _of Test Piece

g:試験片平行部の長さ なお試験材の剛性率をCとすれば試験什 カニは丁=C￠=G･ 〃 d J 2 で わされる｡ 商の振り応 鏡と感光紙との距離をエ,感光紙上の振幅をAとする と両者の問には次式が成 ､1するから,これから感光紙上 の 2エtan2〝ニA 振幅1cm は/タ=8.4′,￠≒2.4×10 4 に相当し,G≒ 8β00kg/mm2と仮定すると _{て≒1.92kg/mm2} に相当す る｡ (B)ダンピングキャパシティの計算 ダンピングキャパシティほいろいろな表現法がある ゝでは対数減衰率∂によってホすことにする｡∂ により(3)式で求められる｡

∂=三1聯莞･･

A｡:初めの振幅 Aク毛:乃番臼の振幅 測 定 値 に お よ;ま す 空 気 の 影 響 (室温 Hat丘eld等に よ _る)

ELfect _of Air on the Measurement(At Room Temperature by Hatfield,etC.)

ダンピング/サイクル≒2∂ ＼ 応力振幅

＼＼＼＼＼＼､竺竺n)号

3.5%Ni-Cr鋼 25-20鋼 材 料 空 気 FP 0,0041 0･004410･0057 0.0050 0.0054 0.0071 夏毛 空 中 0.0042 0.0042 0.0051 0.0054 0.0055 0.0072 75% 水素中 0.0054 0.0059 0.0070

口 金

_属

特

集

号

第2集

AoとAねの平均値(Ao+A柁)/2に対応する￠を求め 】∂-￠関係として表すことにする｡￠による∂の変化が 大きいところでほ乃=1,変化が小さいところでほ乃= 5∼100 _とした｡

〔ⅠⅠⅠ〕測定値におよぼす諸条件の検討

■(1)空気の抵抗 空気中で測定を行っているので空気の抵抗による∂の 増大が考えられるが,F6ppl型の測定法ではこれに基ず く誤差ほ無視しえるほど小さいので一般には考慮されて いない･｡参考までにHatfield等がF6ppI塾で空気中, 賓空中,75%'水素中で比較測定した値を弟】表iこ示す.‥ よって本実験においても空気の影響ほ無視することにし た｡ (2)歪振幅および応力履歴の影響 一般に∂は振幅によって変わることが知られており, またContractor(11)らは炭 れば,同一･振幅に対する ので, いて,起振振幅が変 も変ることを報告している 険に先立ちこの点をあきらかにしておく必要が ある｡そこで予備 鹸として室温において,熱処理後機 職加工されたまゝで応力履歴がないと考えられる _験片 ･について,起振振幅の小さいところから順次起振振幅を 犬にして測定した｡その際起振振幅から数えて3サイク ル以後の∂を計算し,その時の歪振幅を￠とし,これ を∂と _{￠との関係で示すと弟4図(a)のようになる.二} 車が大きくなるにしたがい∂は増大し,13%Cr鋼でほ .試 料 の 13-1 13-2 13-3 13-M-1 13-M←2 13-M-3 18-1トMo 25-20 S-816 LCN-155 Timken's T-3 T-7 T-10 18-8W 19-8W 23-8W Timken●s 6 (U ＼1.J 15 0 ヽ--｢ノ 8 0 爪U 】ュ 1 0 .4 4 0 一21 (U 19 (U 35 0 .59 0 8 7 0 72 0 0.58 0.78 0.74 0.57 0.38 0.99 0.69 (注)W:全熔着鋼試片 その他は鍛造試片 ､●ヽ--別冊第16号 Z _一≠ √ ∂ 旧 だ 〟 〝 摺 ガ 所断歪角 ♂(〟▼イ) 第4図 ∂におよばす振幅および応力履歴の影響

Fig･4･The Effect _of Amplitude _and Stress

History on _the Value _of∂

ある点で傾大を示し,18-11-Mo銅でほほゞ直線的に変 る= これを処女∂-￠曲線と呼ぶことにする｡処女∂-組 成 _(%) ChemicalComposition _{of Specimens(%)} 0.19 0.53 1.20 0 0 5 3 0 .4-1 0.24 0.14 11.0 20.49 18.50 21.46 26.3 2.701 50.47 17.57 12.19 8.23 8.51 7.郎 25.62 13.04 12.17 20.20; 41.12 22.28 20.80 16.96 15.06 15.80 15.51 17.91 19.07 23.62 16.42 1.06 1.50 3.14 3.65 3.46 5.96 3,65 2.40 .58 4 12 1 0合0合0合 1.紀L配1.配 ,28 .87 .07 1,26 0.36 0.48

耐

第 3 Table 封… 表3. の ダ ン ピ ン グ _{キ ャ} 試 料 の 熱 処 理 と

Heat Treatment _of Specimens and

.･l､ シ テ ィ 機 械 的 性 質 MeehanicalProperties 13-1 13-2 13-3 13-M-1 13-M-2 13-M-3 18-11-Mo 25-20 .S-816 LCN-155 rrinlken's T-3 T-3 T-10 18-8W 19-8W 23-8W Timken●s W 990つC30分泊慨人, 1990ロC30分油焼人･ 990〇C30分油偲入, 990つC30分油焼人, ■ 990｡C30分油焼ん 9900C30分油焼入, 1,1000C40分水冷 ト _{1,100つC40分水冷}

l:芸…:器芸≡;

1,150ロCl時間水冷, 7500Cl時間焼損 7000Cl時間焼戻 6500Cl時間焼戻 7900Cl時間焼戻 760〇Cl時間焼浜 7200Cl時間焼戻 郎00ClO時間時効 800〇ClO時間時効 6500ClO時間 1,100■〇ClO時間水冷,7000ClO時間 熔接後650□ClO時間応力除去処理 ￠曲触を求めた後.ふたたび小さな起振振幅から同様の 測定を行い∂-￠曲線を めると弟4図(b)のようにな り処女曲線とほ一致しない｡一度大きな歪振幅で振動さ せた後J-(ちの曲線は大体一一定した値を示す｡つぎに ㌃イi曲練の甘大歪振幅を起振振幅として振動を行わせ 凝隔が充分小さくなるまで記録(連続記 と仮称する)を 取り,これから各歪振幅に対する∂を計算して第4図中 に打点すると､ほとんど(b)と--･致する.｡すなわち一度あ /β ゐl 第5担(I13-1試料の曲線 ￠-∂ Fig.5.∂-￠Curves for13ql 8 3 仁U 7 77.8 69.8 73.3 79.1 60.2 5 28 26.5 25.5 31.5 29.5 27.0 63.0 68.0 66.0 65.5 67.5 69.0 66.0 68.0 17.5 15.0 7.5 24.2 22.0 21.0 25.0 5.5 6.8 9.5 14 11 4 13 る歪振幅から振動させた後は,それ以下の各歪振幅に対 する∂の値は大体安定し,起振振幅が初めの 振幅を越 さない限りは起撮振幅にも影響されない｡また再現性は 一定の歪振幅で数回振動させ∂-￠曲線を安定させた後 に測定する方が良好である｡そこで以後の測定は起振振 幅を一定とした前述の 続記録によって∂-￠曲線を求 めることにした=.起振振幅の大きさは永久変形を生じな い程度とし,材質および温度をこ応じて若干変えた｡ ノ曾 ‥.. ⊂二 ♂ ク ♂ _{J ♂ 仰 〝} 斡折歪角 ￠(〟 イ) ､●● ､､ヽ 第6図13-M-1試料の∂一￠曲線 Fig.6.∂r￠Curves for13-MTl 膚 aク

日 _金

_属

_特

瀞州張∵嗜 ｢､､ご､とこ βα77 卿鮎血糊躍腱 βα7/ /.､.J.1-.† J 〟一.V 〝 β 勇断歪角 _ク(〝り 第8図 Timken's試料の∂-￠曲線

Fig･8･∂-￠Curves for Timken's

ガ

〔ⅠⅤ〕実 験

試

料

料は13%Cr鋼を始めとする各種耐熱鋼ならびに耐 熱鋼の全熔着鋼である｡弟2表は試料の組成を,第3表 は試料の熱処理と機械性を示す｡

〔Ⅴ〕測

定

結

果

測定された∂-￠曲線群の中から代表的なものを弟5 図∼弟10図に示した｡これらの∂-￠曲線群から,各歪 振幅に対する∂を求め,これを温度による変化として第 11図および弟】2囲に表した｡ ∂は振幅により,温度によりいちじるしく変化する｡ 13%Cr銅とオーステナイト系耐熱材とでは∂の値も, その変化の様相もいちじるしく異なり,オーステナイト 系耐熱材の∂は13%Cr鋼のそれに比べいちじるしく小 さく,約1/10内外である.｡18-11-Mo銅の∂は0.001以 下でもつとも小さく,13%Cr鋼の0.01∼0.04に比べる ときわめて小さい｡

集

号

_第2集

_{別冊第16号} 第9図 T-7試料の∂｢￠他線 Fig･9.∂-￠Curves for T-7 ･こ _.･J r/･･､､二+:J ご､ 東経斤 歪 角 ￠(〝 イ) 第10図 ′r-10試料の _{∂-￠ 曲箱}

Fig.10. _〃-￠ Curves for T-10

､-･ 一一J 13%Cr鋼については,∂の温度による変化が掛掛こ よって異なり,振幅の小さいところでは温度の上昇と共 に∂は大きくなり,振幅の大きいところではその道であ る｡また中程度の振幅で∂は200∼300ロCで極大を示 し,それ以上の温度でほ減少する｡大体において引張強 さの高い方が幾分∂は小さい｡13-M と13 _{とを比べる}

と,振幅が￠=6×10▲4以下で,300⊃cまでほ13-Mの

方が∂ほ大きいが,5000c以上では13の方が大きい｡ また∂-￠曲線における∂の極大が表われる振幅は温度 の上昇とともに幾分小さくなる｡オーステナイ†系の材 料についてほ,歪振幅に対する 32 批 カ レし 封 の ､り 的単純 で,13%Cr鋼のような極大点ほ生じない｡多くの試料

耐

熱

鋼

の ダ ン ピ ン グ _{キ ャ}

(ミ≡〉

蘭 (?警句 餅 シ テ ィ ∵･･-.ハこ､･J 一皿. 順 境 ㌧､■‥､･∴･.ご･二 い 温 度 r℃) ､‥ニー･.･.-こ＼.∴､ ･､･-康 一℃) 第11図 Fig.11. へz.S的 ･;∴:-･･､:､､.J､ニ､`･∴､･･ --･､-∴･､･･､･J 室温脚見好j財戌紗J卯甜 温 度(℃) (N.詮)叱 樹 (?き℃ ､･:､ -ト.J､､､-.∴･∴･-虔(℃) ､.ミごこ､∴こ∴:･､1.∴:･､､･∴ 温 度(で) 各 歪 _振 幅 に _{対 す} る ∂ の _{温 度} に _{よ る 変 化 (1)}

Variation _of∂with Temperature _at Each Strain _Amplitude(1)

iこおいて∂は5000Cあるいほ6000cで小さくなり,特 に r｣7,7｣10,18-1トMo _{などにおいてこの傾向が強} い｡700Dcで∂は若干増加し,8000Cで急増する｡LCN -155,Timken/s,18-11-Mo,717およぴ THlO他の 料に比べ∂ほ小さく,全熔 鋼のそれは比較的大きい｡

〔ⅤⅠ〕結果の検

対数減衰率∂でダンピングキャパシティを表示した が,∂が振幅によって著しく変る場合には対数減衰率と いう意味があいまいなものになっている｡したがって多 くの研究者が 用しているように比ダンピングキャパシ ･ ニ が適当であるかも知れない｡(訓町:振動の1サイクル中 に失われる振動エネルギー,lア:振幅がAoの時の振動 エネルギー)￠は次式で計算される｡ .』lア Ao2-A12 ndA

リ=

面=,

Ao2 Ao Al:Aoの次のサイクルにおける振幅 Ao-Al=AA _とする｡ 〉DAl 』Iア ▲_ _ _-】.一 _

(3)式で乃=1とした時の∂=1｡g舎との間にミ･-ま

小さい時は Ⅳ ≒2∂なる関係が成立す■ 振幅の影響を無視している研究者も少 JA A｡ が ないが,ダン ビングキャパシティは振幅の函数であって,振幅iこより いちじるしく変ることは多くの研究者によって指摘され ている｡Dorey(12),Robertson,Yorgiadis〈2′ _らほ1 サイクル当りのエネルギー損失』Wi･ま,振幅の3乗に比 例するとのべている｡ Ⅳは振幅の2乗で変るのであ るから,』Iア _{が3乗で変るとすると} ｣巧r Wr ほ1粟で変 る｡すなわち∂-￠関係は直線となるはずである｡室温 におけるオーステナイト系材料の∂-う 係ほ直線に近 いものもあるが,振幅が大きくなると,さらに高次の曲 線となる｡∂が比較的少さくなる 500Jc,6000C _におい ては大体直線とみなされる｡しかし13%Cr鋼において は極大が現われる附近までほ,おゝむね直線と見なしう るが,あきらかに￠に対し山が現われる｡Contractor, Tbompson(11)らのアームコ鉄についての測定結果にも ∂-￠曲線に極大が現れている｡オーステナイト系特に 18-11-Moの∂がいちじるしく小さいが,Hague(6)の

日 立 _評 Fき β ハ爪レ 〃 〃 叱 轟 (",き b 樹 ∧〇 .4 〃 金

属

特

∴‥ 二 少=∂ズβ ､J､) 度(℃ノ ∴J 〃♂ ∵こ､ 皮 (℃) ､､､､ .÷:/ 第12図 Fig.12.

集

号

第2

￠=郎Ⅶ 4 】汀=盟爪 ･㍉ 〃 ハリ OU / ハ0 ドし 貸 _∂ 別冊第16号 トニミ ､､-ソ く:' ∴-室温 _J祝7 ∴/ 辰(℃) ご･ _､こ ヽ 各 歪 振 幅 に _対 す る ∂ の _{温 度 に よ る 変 化(2)}

Variationof∂with Temperature _at Eaeh Strain _Amplitude(2)

結果も18-8鋼の∂ほ12%Cr鋼の1/10∼1/20位の値を _{献との正確な比較ほ難い､.｡} 示している｡Hatfield(13)(14)らの結果によると,18-8系 の∂ほ13%Crよりは,はるかに小さいが,われわれ の値よりかなり大きい｡ダンピングキャパシティほいわ ゆる構造敏感な性質であるから,試験片のわずかな違い が比 的大きな∂の差異をもたらすこともあるので,文

〔ⅤⅠⅠ〕緯

言 振り自由振動の減衰測定法によって,13%Cr鋼を始 めとする若干の耐熱材料むこついてダンピングキャパシテ ィを測定した｡結果を要約すると次のようである｡

耐

熱

鋼

の ダ ン ピ ン (1)振幅によって∂はいちじるしく変り,13%Cr 鋼でほある振幅で極大が現われる｡ は応力履歴により異なる値を示す｡ ほ温度によって変化し,13%Cr鋼において ほ,小さい振幅では限度の上井とともに∂は増加し,大 きい振幅ではその逝で,中振幅でほある温度で極大を示 す′㌻.オーステナイト系耐熱材料においては,∂5000Cあ るいは60げCで減少し,700Dcで若干増加し,8000Cで ■いちじるしく大となるっ (4)オーステナイト系材料に比べ13%Cr鋼の∂ほ いちじるLく大きい.｡ 振動が問題となる機器の構成材料については,機械的 諸性質のはかに材質のダンピングキャパシティ特性を知 ることが必要であり,引続いて各種の材料について測定 を行っている｡ 本研究を実施するに当り,御指導御鞭撞を賜った日立 製作所日立研究所三浦所長を始め,貴重な _料を調 て頂いた日立研究所小川浩三氏,しゆじゆ御援助下さつ 〉た日立工場粂野幸三氏に対し厚く御礼申し上げる｢､ 参 芳 文 献 p(1)A.S.Nowick:Progressin MetalPhysics

御

鋳

物

師

の

由

来

History _of Authorized Casters

現今では _{は他の商工業と同様,どこでも自由に} ･営業ができることに何の不思議もないが,往時において ほ貴重な特殊技能者として尊 され,勅許によって御鈴 物師と称する特別の称号を贈られた老でないと勝手に営 業を行うことができなかったものである｡このように特 別待遇をうけた御鋳物師について,河内同,真継家の御 _鋳物師由来喜,鍋宮由来書によって調べてみるとつぎの ように説明されている｡ て十代日本,土器時代には猿田彦命が竃を作り土鍋を作 成し用を使じていたが,その後天照大神の御代に鋳物に よる鎧ができ,石凝姥命が始めて鍋釜を鋳造した｡また 天子屋根命が天下に鋳物製品を広めたといわれている｡ 43代元明天皇の頃には,鍋釜は国家の重器として重視 されていたことが記録にみられるが,76代近衛天皇の仁

平年間,毎夜深更意凪が吹いて禁内の灯火を悉く消し主

上を御悩ませた｡いかなる加持祈麒も効果がなかった が,当時真継家の祖御蔵民部大丞紀朝臣元弘という者が いて領内丹南郡の鋳物師天命に鉄灯籠一基を鋳造させて グ キ ャ b亡 ミン テ イ

Vol.4(1952London Pergamon _Press)

(2)J.M.Robertson,A.J.Yorgiadis:J.AppI.

Mecba.13,173∼181

(3)C.Zener:Elasticity and Anealasticity of

Metals(1948University of Chicago Press)

(4)高橋:日本金属学会誌16Al号-4号13∼17, 44∼46,59∼61,107∼109,(1952)

(5)0.F6ppl:J.Iron and SteelInst.134,393

∼455(1936) (6)Hague:Mech.Engineering62,275∼277 (1940) ) ) ) 7 8 9 ･-■ -■ -河L口,干潟,塩入:金属6号,423(1953) 塩入:日本機械学会誌 2号,116(1955) Kimball:Phys.Rev.SecondSeries.21,703, (1923) (10)Kimbaal,Lovell:Phys.Rev･Second Series･ 30,948∼959(1927)

(11)Contractor,Thompson:J.Iron and Steel

Instリ157∼218(1940) (12)Dorey:Proc.Inst.Mech.Eng･,123,479∼535 (1932) (13)Hatfield,Stanfield,Rotherham:Trans･N･E･ CoastInst.Eng.Ship,58273∼332(1942) (14)Hatfield,Rotherham,Harvey:Trans･N･E･ Coast.Inst.Eng.Ship,60,227(1944) 献上した｡この灯籠は悪風吹くとも消えず,主上の御悩も 治り闇夜といえども禁内は日中のごとく光り輝いた｡天 皇の御感斜ならず天命を天明と改号させ藤原姓を与え, 天明系統以外の者には 代迄新規に鋳物 停止したので,天明家が売買の を起すことを を全うして勅役をもつ ばら相勤めるようになった｡ その後主上御悩の際は前例に倣い鋳物の調進を仰付け られ,御悩が治ったときには恩賞として諸国に鋳物売買 のために出力ゝける街 の通行税,そのほかの諸役を免じ た｡また講師こ流布繁栄して万民の需要に応ずるように 各地に散布居住を許した｡東海道,北陸道,山陽道など の交通が開けるようになり,各地に鋳物の産地が出現し たが,地方の鋳物師は順番に河内 _{へ立ち帰り,} 代迄 勅役のある限り相勤むべき旨を命ぜられた｡当時の勅許 の 物師は109人として後代迄 役免除と諸閑適過の証 文を認められた｡ さらに正親町天皇の御代に｢座法の掟｣を定められた が,これは 物師の心得を成文化したもので,その範囲 は精神的なものより営業方針にまでおよぷもので19条 よりなり,今日みても経済学上または史上からも非常に 興味深いものである｡この御鋳物師の子孫ほ昭和18年 頃iこほ約62軒残存し していた｡ をもって全国的な連合会を結成