【研 究 論 文 】 UDC :624
.
Oア2
.
2 :539.
385 二539.
386 :624.
072.
ア』 12 日本 建 築 学 会構 造 系 論 文 報 告 集 第 349 号・
昭和 60 年 3 月有 限 要 素 法
に
よ
る
せ
ん
断
変
形
を
考 慮
し た は り
の
ね じ り
解析
正 会 員藤
谷
義
信
*’
1.
序 通 常の は りの ね じ り理論は, そ りね じ り変形に伴う せ ん断変形を 無視し て構成さ れ ている。
その た め, こ の2
次せ ん断 変 形 を考 慮し たは りのね じ り理 論 とその解 析 法 に関してい くつ か の研究が報告され ている。
まず, せ ん断変形 を無 視し て ね じ り解 析 を行い, 得ら れ た軸 応 力とつ りあう せ ん断応 力 を求めるいわ ゆる半 逆 法(semi−inverse
method )1)に基づ くもの と し て,稼 農
・
薄木・
堀 江2} , 荒井・
柴田 3〕 , 鈴 木・
木 村 4[ らの解 析 法 が あ る。
この う ち,
稼 農ら2)は , せ ん断 変 形 を無 視し たは り理論の解を第 1近 似 解と し, こ の応 力 解とっ り あう2 次せ ん断 応 力が得られ るような変 位 場 を再 構 成し,
これ によ り第 2近 似 解 を求 め,
以 下 同 様に して逐 次 解 法によ り せん断 変 形を考 慮し たはり のね じり角の収 束 解を求め る方 法を提 案して いる。 荒 井ら 3)は,
は り断 面のせ ん断 剛 性GA
/z (G
;せ ん断弾性係 数,
A
;断 面 積)を,
仮 定 し た せ ん断応 力 分布よ り再 評 価 す る手 法で,
薄 肉開断 面 はりの ね じ り問題の逐次近似解法 を 提案し て い る。
鈴 木 ら⇔ は,
は りの弾 塑 性ね じ り問題に挑 戦し,
軸 応 力に従 属す る せ ん断 応 力を,
収れ ん計 算に よ り求め る解 析 法 を 提案し ている。 次に,
せ ん断 変形 を考 慮し たは り の 曲げ理 論の一
つ にTimoshenko
は り の理 論5)が あるが,
こ の理 論を ね じ り 理 論に拡 張 し たもの とし て,
西 野・
長 谷 川・
名取6),
川 井1),
池上・
窪 田・
藤 谷S)の研 究が あ る 。 こ の う ち,
西 野ら6] は,
断 面の 回転 角と,
その角変化 (ね じ れ率)を 独 立 量 と して扱う方 法で, 2次せ ん 断変形 を考 慮し たは りのね じ り理 論 を組み た て ている。
これ と 同じ仮 定に基 づい て川 井7 )は,
剛 体バ ネ 要 素を用い た場 合の定 式 化を 行い,
池上ら8)は,
有 限 要素解析の た め の定式 化と,
薄 肉 開・
閉 断 面は りの ね じ り解 析 結 果を示してい る。 その他,
佐 伯9)は,
2次せ ん断変形に よ る ね.
じ り角を 付加し た定式化を行っ て い ぐ と,
最終 的には,
通常の は り のね じり理 論のっ りあい方 程 式におい て,
断 面の ね じ り定 数の み修 正 すれ ばよい ことを示し,
これに対応する 奉 広 島 大 学 助 教授・
工博 (昭 和 58 年 1 月110
日原 稿 受 理日,
昭 和 59 年 10 月 1日改 訂 原 稿 受理 日,
討 論 期 限 昭 和 60年6月 末 日 } 境 界 条件の も とで解 析する方法 を提 案し て い る。
ま た, 高畠 1ω は,
そ り を横 断 面の座 標によ るべ き級 数 で展 開し た材 軸 方向変位関数を周いることにより,
そ り ね じ りによる 2次せ・
ん 断変形 を考慮 し た一
般的な はり理 論 を組み た て て い るQ 本 論 文で提 案 する解 析 法は,
通 常の は りの ねじ り理 論 における材 軸 方 向 変 位 関 数に,
サンブナンのそ り以 外の、
そ り分 布 も評 価で きるよ うに,一
般 的な関 数 を付 加する 方 法である。 実 際の解 析に は有 限 要 素 法 を適 用し,
は り の長 さ方 向と断 面 内の 要 素 分 割 を 同 時に行うことに よ り,
は りの ね じ り角 分 布 と各 断 面の付 加そ り分 布 を 求 め ることにな る。 ここで,
材軸方向の付加そ り関 数とし て は,
高畠1°〕の 定 式化にみ ら れ る ような横断 面座標のべ き級 数 関 数を付 加す るの で は な く, 分割要素 節点での材軸方向変位を自 由 度 として残し, 最 適な そ り分 布に追 随す る よ うに して い る。
また, 川 井7 }, 池 上 ら S〕の 方 法では, そ りね じ り に より断 面 内で一
様なせ ん断 応 力し か求まら ないが, 本 方 法で は分 割 要 素ご とに せ ん断応 力が評 価で きる の で,
い わ ゆる せ ん断 流れ解が求め られ る。
ま た, 稼農ら 2 } , 荒 井ら3) , 鈴 木ら 4吃 異な り , 繰り返 し計 算の 必 要 がな く2次せん断 変 形 を考 慮し たはりの ね じ り角の解 が 得ら れ る。
さ らに, 本方 法では, 荒 井ら3切 定式 化の中に み られ る せん断 係 数 x, 西野 ら 6)の せ ん断 補 正 係 数, 池 上 ら昼}の有 効せ ん断 係 数の よ うな断 面 定 数は必 要な いが,
これ は断面 内 分 割 要 素に より,
断 面 形 状 特 性が自然に評 価さ れ る た めで あ る。本 方 法におい て必要な断 面 定 数は, 通 常のは りのね じ り解 析の場 合と同 様に,
サンブナン の ね じ り定 数K
と, そ りね じ り定 数竭の みであ る。
し たがっ て,
本論文で提案す る ねじ り解 析 法で は,
(1 ) せ ん 断変形による ね じ り変形角の増 加,
(2
) 軸 応 力と っ り あ う せ ん断 応 力の解, (3
)軸 応力の せ ん断 遅れ (shearlag 現 象)などが 矛 盾な く得ら れ ることになる。 本 論 文で は, こ の方 法に よ る は りのね じ り解 析 解の基 本 的特性を示す と と も に, 建築骨組構造 全 体のね じり解 析お よびね じ り振動 解析へ の応 用を試み た結 果につ い て 報告する。2.
通常の は り の ね じ り理 論11]一
43
一
NII-Electronic Library Service y x 1
− 一一___一_ _
S一
o尸一一一一一一一一一一
0 S 丿__
_
_
_
_
_
_
_
_
_
sα
ノ
/,
,
.
0 :図」
l S:せん 断 中 心 図一
1 は りの座 標 系 z 断 面 剛の仮 定の も とで,
はりが微 小 回 転 角θで ね じ り変 形 をおこす と きの変 位 関 数は次 式で与え られ る (図一
1参 照) 。 疋ノ(Xちy,Z)=一
(y−
Ys)θ(Z〕y
(X.
y,
Z)= (X−
Xs)θ(2)t・
…・
…一 ……
(1)w
(x,y,z}=
ains(x,y )θ ’ (z) こ こ に,
座標系は,
断 面の図 心 を 原点に,
x,
y 軸を断 面の慣 性主 軸に選び,
材 軸 方 向に2 軸を選ぶ。 Xs, Ys は断 面の せ ん断中心 の座 標,
ダッ シュ (’
〉はz に関 す る微 分を表す。 また, Wns 〔x,
y
〕はせ ん断 中心に関す る サンブ ナンね じ りに よ る断 面のそ り関 数で,
図心に関 する正規化さ れ た そり関数ain(x,
y )との問に次の関係が あ る。
a),
tS(x.
y)=
ain(x,
y)−
Ys:十XsY・
…・
…・
……
(2) (1 )式の変位関 数か らひずみ成分 を求める と, ε。=
εy=0
, ε。
=
婦 (x,y)θ ” (z) r。y−
・,
r. .一
(
∂ωP ∂x−
y)
e’
(・),
r…=
=
(
∂ωn ÷ ∂y)
e
’
(z) と な り,
az
;E
ahe (x,
y)θ”(z)
喰
一
・(
咎
一y
画
T・
・
−G
(
∂ωh 十 x ∂y)
e’
(・)…………
(3
) これ よ り応 力 成分は次 式で表され る。
・
…
一・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
(4) ところ がこ の せん断応 力は,
サ ンブナンね じ りの応 力で あり,
こ のせ ん断 応 力式 の中に は,
ね じ りによって生 ず る軸 応 力σ。とつ り あ うべ きせん断 応 力が無 視さ れて い る。 この せん断 応 力は, 断 面 内で のつ りあい 問題 と して 処理 さ れ, せ ん断 流れ解 析に よっ て計算す るこ とが でき る。
し か しなが ら,
こ の計 算法で得ら れ る せ ん断 応 力解 は近似 解で あり, また, この せ ん 断 応 力の軸方 向 応 力 σ2 へ 及 ぼ す 効 果 をと り い れ た 解 析,
す な わ ち, shear−lag
解 析 を 行 うこと がで き ない。 ま た,
(1
) 式 の変位 関数を使用す るか ぎり, 上述の そ り拘束に よっ て 生 ずる せ ん断 変 形エ ネル ギー
が評 価さ れ ない た め, こ の せ ん断変形のは り全体の ね じ り角に及ぼす影 響を考慮し た解 析を行うことが でき ない。
3.
せ ん断 変 形を考 慮したは りの ね じり解 析 法一
44
一
い ま,
断 面 剛の仮定は その ま ま生か し,
せん 断 変 形の 効 果を と りいれ たは りの ね じ り解析法 を組み た て る にあ た り,
著者ら が は りの曲 げ 問 題の場 合に提 案した方 法]2} と同 様の 方 法 を 用い,
次式の よ うに,
従 来の は り の変 位 関 数に,
せ ん断変形に よる軸 方 向ゆ がみ Ws(x,y,
z>を 付加し た変位関数を用い る。
疋ノ(こt,
yゐZ}=一
〔!ノー
Ys)θ(Z) V(x,
Y,
2);
(x−
Xs)θ(2)・
・
t・
…
(5)w
(x,
ygz};
alns(x,
y )θ’
(z}十 14{9(x,!ノ,z) 本論文では,
建築構造 物 を薄肉 断面は りに置 換して解 析 を 試み ようと す る もの で, その ため (5 )式の変 位 関 数 を薄 肉 断 面は りの解 析に便 利な ように (s,
2) 座 標 系 で書き か え て お く (S 座 標につ い て は図1参 照 )。
Us
(翩 昭号
訃
y
塞
十
ω一
y。)9
/
t
+( 勾窪]
θ(・)w
(s,
2)=
ω)ns (8)θ’
(z)十Ws(8,
2〕 こ の変 位 関 数か ら, 次の ひずみ成分 が得ら れ る。
・
・
(6 )r
. .一
(
警
i
簑
一
〃書
詈
+コ。{
鑑
)
e’
(・〕・讐
・
・
…
(7 ) E2−
f・・。 。・(・)・e”
(z)+讐
した がっ て,
は りの有す る ひずみエ ネル ギー
は,
以 上の 関 係式 を 用い て次の よ うに表さ れ る。v −
5
一
毒
1 十一
2
∬
(・。・ez+T・.
・7・z)・t
・d
・dz
∫
(E
・舮 +G
κe’
・ )d
・∬[
・E
・・nse”
・E
(
讐
)
2 ・・(
∂Ws ∂s)
1
…d
・…一 ・
…・
………・
…・
・
(・) こ こ に, 瑠 は せ ん断中心に関する断 面の そ りモー
メ ン ト,
κ は, サン ブナン の ね じ り定 数で,
薄 肉 断 面で は 次式で表さ れ る。
1
留一
fains
(s)t t ds,・−
f
(
讐
一
瓏
・ ・劉
……・
一
(・) 次に,
は りに作 用す る外 力の な す仮 想 仕 事 δW
は,・w
イ
飢・
(・)・… 十lM2
みθ十M
ωδθ’
lz
=
o,
t…
『
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
(10) で与え ら れ る。
こ こに,
mt (z)は は り の せ ん断 中心軸 に沿っ て作 用する分 布ねじ り モー
メ ン ト,
雌 , Mω は,
は り端 部 (z=O
,1
)に作 用 する ね じ りモー
メ ン ト,
そ り モー
メ ン トである。
したがっ て,
仮 想 仕 事 方 程式 δV 一
δW=0
に (8)式と (10)式 を 代 入し,
部 分 積 分 の演 算 を行うことにより,
次の よ うなつ りあい方程 式と N工 工一
Eleotronio Library境 界 条 件が得ら れ る。 ∂2Ws ∂2晩
=
E ω瑠 (s)θ”
(z} ε 十E ∂s2 ∂z! ・ ・L
・・e・
・
”
一
・κ・・∫
・晦讐
・d
・一
・ ・ は り端 部条件(
・讐
・E
・hsの
・v
・、一
・(
EI
器・θ”− GKe ’
+fE
ωhe・
讐
… +M.)
・・’
−o
・
・
(ll)・
一
(12)瞬
ゲ・∫
・婦黔
d
・一
臨)
・・一 ・ 勲 断 面 境辮
・・響
… s−
・一 ・
………・
…
(13
) さて,
こ の θ(z),
W。 (s,
2)に関 する連 立 微 積 分 方 程 式 を直接 解くことは困 難であり,
また,
実 用 的で な い の で,
次 節に示 すように有 限 要 素 法で解 析する方 法 を考え る。 4,
せ ん断 変 形 解 析 法の有 限 要 素 法に よ る定 式 化 いま,
図一
2に示 す よ うに, は りを長さ方 向に要 素 分 割 する だけで な く,
断 面 内に おい ても分 割 する。
そ し て,
長さ方 向に分 割さ れ た要 素 (は り要 素 )をね じ り変 形 要 素と し, 要素内で ね じり角 θ(z)の分布を仮定し,一
方, 断 面 内で分 割され た要 素 (補 正 要 素 ) をせ ん断 変形 要 素 と し,
要 素 内で付 加ゆが み Ws(s,z)の分布を それ ぞ れ 次の ように仮 定する。 θ(z)=
(1− 3
ξ2+2
ξ3)θL+(ξ一2
ξt+ξ3>1
θ1
+(3ξ2− 2
ξs)θ』+〔一
ξ2+ξ3)1
θltt
・
・
一・
…
一・
・
(14)Ws
(s.
z}= =(1一
ξX1
一
η)レ弓弓 ‘+(1一
ξ)ηWi
丿 十 ξ(1一
η)Wu
十 ξηW2J・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
(15) こ こ に, ξ=
z〃, rp= s/ls
で, 畠, θ1
は は り要素両 端 節 点1,
2の ね じ り角,
θ{,
θ弖は その ね じ れ率, Wu ,
WIJ
は は り要素節 点1
の位置に お け る補正要素節点’
i,
j
の付 加ゆ がみ である。 有 限 要 素 法の標 準 的な定 式 化に従っ て,
(14),
(15)式 1 2 は り 要 羈 トー
?一司
_仁争
図一
2 はり要 素 と補正 要 素 を前 節の仮 想 仕 事 方 程 式に代入 す る と,一
つ の補正要素 に関し て次の よ うな剛 性 方 程 式が導か れ る。
[
,1il
:
臨
胴
一1
畜
}一 ・
…………
・・6・ こ こ に,Et
ls
[he。]=
6t
・
陀 剥
一 ・ α=2
ω ‘+ WJ , β= ω ‘+2
ω 丿で,
ω‘,
ω丿 は補 正 要 素 節 点 位 置の Wns の値で,
与え られ た は り断 面の サンブ ナン の そ り分布 ωhO(s)を 用いる。
任意形 状の薄 肉 断面の ω 癇(8) 分 布の,
有 限 要 素 法に よる有 効な計算法につ い て は すで に著 者が報 告 して いるIS) 。 ま た,Et
ls
[k
。];
612121Z82211
一
一
α6
ー一
一
「
lll
」 +r
−
llL
2− 1
2
− 2
1
2
−
12
1−
2ー
m 2 yS「
一
(17・
・) で ある。 また, (16 )式の [鰐]マ ト リッ クス は,
1つ の 補正要 素が はり要 素のね じ り剛 性マ ト リックスに寄 与す る項で,
1つ の は り要 素 内の全 補 正要 素を重ね る と,
結 局,
次 式で表さ れ る通 常の は りの そ り ね じ り剛性マ ト リックス [he
]と な る。 [he
]一
Σ [h
#]−
12葺
∬LS
)・
[
12
61
−
12 61 ・黔
・
[
36
31
−
36 31412
− 6t
12
212− 61
412
−
3t 36−
lt− 31
ー
m ’ 剛4
ll
]
一
一 ま た,
同様にlfe
}ベ ク トルも重ね合わさ れ て,一
つ の は り要 素の等価節点 力lfl
と な る。1
∫1
= Σvel
= [Mti,
M
。。i,Mn ,Mt。t]T…・
…
(17・
d
) (16)式の 刷 は は り要 素 節点 力ベ ク トル,
1
耽 }は補 正 要 素 節 点力ベ ク トル で次の ベク トル を意 味す る。
一
一
NII-Electronic Library Service
1
θ}= [θ,’θ:’薩’θ1
]T’{W』}
=
[Wl“闕4
」・W:t・W』’] T (17・
d
) (16 )式の 補 正 要 素に関する剛 性 方 程 式を重ね合わ せ ては り金 体の剛 性 方 程 式を作 成す れば,
次式の形に表 現 す ることがで き る。鴨
糠
糊
」
な
i
・
・
…………・
…
・・8
・ この式を解くことに よ り, せ ん断 変 形 を考 慮した は り の ね じり角1Ue
}が求ま り,
ま た,
付 加ゆ がみ分 布IU
,}が 求ま るこ とに よ り, 〔7 )式お よ び応 力ひずみ関 係を用 い て,
せ ん断変形 を考 慮し た応 力 分 布が求められ る。5.
せ ん断 変 形を考慮し た は りの ね じり質 量マ トリッ ク ス せ ん断 変 形の効 果 を とりい れ た薄 肉 断 面は り の一
つ の 補正要素に関するねじ り の自 由 振動マ トリックス方 程式 は, (16)式と同様の形で次 式で表さ れ る。[
,鷲
1
躍
,[m9 ] [Mes ]
圄
=0
十[肌 ・・] 「 [Ms ]
叺
}・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
tt・
・
・
・
・
…
(19) こ の第 2項の質量マ ト リック ス は,
(6) 式の 変位関 数 をは りの運動エ ネルギー
式に代 入 することに よ り容易に 導かれ次 式で表され る。
γtls
[m ・・]=
7
露
・
[
一
6ala
%
[・ 。]一
畿
・
[
i
;
1
考
細
一
〜「
一
・
[・,]−4
[孀 ]一
、畿
・
[
41z 13‘− 31t
15622t
54
− 131
γ∬冨1 十30
gl
・
[
36
31− 36
31
」
コ
’
”
(20・
b
}{
楓
罷
]
一一・
一
(20・
c) こ こ に,g
は重 力 加速 度, γは材料の密 度である。6.
せ ん断 変 形のね じ り角に及 ぼ す影響一
46
一
M=
5 − 一 E=
2.
1×io6kg/,。2 G;E/2(1十ソ〕 ソ;
0.
3Mz=
lkSc田
図一
3 薄 肉 箱 形 断 面黛
z1
[
III
]
一
F
−
lo−H
N=4 (・…M
A (s】 6 1=
艮.
5c皿=
4.
5cm4K ω 、=
3・
・5・皿 2 面 断 彫 肉茎
峯
τ
⊥傷 K
=
=
O.
8567X■0 薄肉 は り の ね じ り解 析 t 1〔s,=
15,。 6−
5c皿d 2 ω A=
】5c田 0 10 20 3D 40 D.
0.
P.
り■
O an D・
e・
F・
図一
4 先 端ね じり角の解の収束状 態 θ 0 0,
4 0。
8 (h/L} 1・
2 00 150 75 (L) 5D 図一
5 ね じ り角に及 ぼ す せ ん 断変形の影響 図一
3に示 す よ うに薄 肉 箱 形 断 面 (閉 断 面 )お よ び薄 肉1
形 断 面 (開 断 面)を もつ 片 持ちばり が先 端に ね じ り モー
メン トを受け る場 合の,
本 解 析 法に よる解 (先 端の ね じ り角 )の収束 性 を 図一
4に示 す。
箱 形 断 面の場 合は 補 正 要 素 分 割 (分 割 数1V)の解に及ぼす影 響は少な いが,
1
形 断 面の よ うな開 断 面の場 合は,
は り要 素 分 割 (分 割 数 M )の み な らず,
補正要 素 分 割も解に大き な影 響を 及 ぼ すことが わ か る。 ま た,
図一3
に示 す断 面をもつは りにつ い て,
はり の長さによ る せ ん断変形の影 響を図一
5
に示す。h
は は りせ い,L
は は り長さで, 本 法による 解を○印で示し, 比 較の た め に文 献8
)の解 も示し てお N工 工一
Eleotronio Libraryいた。 縦軸は通常の はり理 論に よ る先端CE
)
ね じ り角の解 (θar )に対す る本 解 析 解の比で,
は りが 短い場 合の せ ん断 変 形の影 響をこ の図より定 量 的に つ か むこと ができ る。7.
立体骨組構 造の薄肉は り置換によるねじ り解 析 骨 組構造 が規 則 的な組立形 式を備えて い る場 合, エ ネ ルギー
的に等 価な連 続 体に置 換 すること が可 能である。 文 献14
)に よ る と,
平面骨 組は,
次式によ り変 形エ ネ ルギー
が等 価な平 面 板に 置換さ れ る。
E
・t−
lilf
’!
・1;
Got
一
磁 鷺
、……・
・
…一
(21
) こ こ に,E
は骨組の ヤ ング係数,
(tc,
Ac,1
。),
(1
,,
A
,,
1,)は骨 組を構 成 する柱,
は りの そ れ ぞ れの長さ,
断 面 積, 断 面2次モー
メン トで あ る。E
。,
G
。,
tは置換さ れ た 平 面板のヤング係数,
せ ん断弾 性係数,
板厚である。し た がっ て
,
本 方沫によ る立 体 骨 組のね じ り解 析手順 は次の よ うにな る。 1) 骨 組 を 構 成 す る 柱・
は りの形 状 寸 法 よ り,
(21) 式を 用い て,E
。t
分布,G
。t
分布を もつ 平面板に置 換す る。
立体骨組は薄 肉 断 面は りに置 換さ れ る。
2) こ の置換され た連続 体である薄肉は り を, 長さ方 向には.
り要素に分割しザ さ らに こ の は り要素を補正 要 素 に分割する。
Eet,
G。tの分布 特 性は,
補正要 素の特 性 と して考慮する こと がで きる。
3) 1つ の補 正
要
素につ い て (17・
a,
b
>式の [hes
],
[hs
]を,
1つ の は り要 素にっ いて は通 常の は りの ね じ り要 素で あ る (17,
c}式の [ke
]を計 算し,
薄肉は り 全 体の剛 性マ ト リッ クス を組み た てる。
4) 対 称 性を利 用して,
1/4ま た は 1/2断 面はりと し て解 析す る場合は,
ね じ り により対称軸上に軸方向変形 が 生 じ ないの で,
対称軸 上でIW
.1
・=O
と す れ ば よい。
5
) 全体の剛 性方程式 (18
)を解き,
1Ue
},
lu
。1
の解 を求め る。
あ る 補 正 要 素 位 置 に対 応 する骨 組 応力は次の よ うに して計算する ことが できる。
IUe
}の う ちの そ の補 正 要 素 を含むは り要 素 両 端の ね じ り解 [b
,,
θ;,
a ,
θ1
],
お よ びそ の補 正 要 素まわ り の節 点 変 位 解 [Wlt,
Ww,
鵬‘,
Ww
] を 用いると, 柱の軸 力N
, 柱のせん 断 力Qc
, は りのせ ん断力Q
,は (7},
(14),
(15)式よ り次 式で表さ れる。
押イ
滅
d
・(
・一善
一咢
」 ら・’
. ・
1
(ω、+ω,x
θi
一
θD
− w
,厂Ww
+ 鵬‘+WM
Qc
一
ズ
鋸 ・・(
・一一G
乱
ら{
(W」−
th
・+・i
…一
・・y・)・
(
i
,(e・一
畠)一
麦
(・{・ ・;))
琢
一Wii
+・Wi
厂 va ・t+ 附}
Q
イ
G
・7。
z ・・d
・(
tss 一 ガ)
−9
’ ‘詐
{
(r 劬 ・x…−
x … ,)(e
− e
,)+
垂
(一
附 四厂 附 脚}
・
…・
…一 …
(22
} /16
レ
玉
羊
手4
‡ 千 千4
墨眇
廿鯉
製
表一
1 薄肉は りへ の置 換 部 材 定 数 柱 H−
dO8×4工2 ×25)く25萬謙 旻
1。・ は り H−
582×300 ×12)く17 A=
174.
5 5 1=
1.
03XlO ら 2 E=
2.
]×10k9 /cm Gニ
8。.
7692×、。4kg/、。
2 自 宙 度 352 簿 肉 は り置換定 数 E。
(106) C6 (LO4) 4.
1gss t=
1.
0 自 由 度 642A.
2061 A:断 面 租 1:断 面2次モー
メ ン ト 蛍 位 系 :c皿,
kg 図一
6 骨 組 構 造 Z30.
4 (皿) 26。
6 ノ=
3.
8皿,
?=
3.
0巴 s M ,=
3・
・XloKk・
・
22.
8 !9.
0 15.
2 U.
4 ゲ.
6 3.
8 上端 に お け る θ(×io”
9
/ 本解 析 解 骨 組 解 析 解 サ ン ブ ナ ン 解 はり 理論 解 3.
153.
14/
/
/
/
/
ク
3.
32・
a
」
/
グ
/
グ
グ
Q− 一一
(F 本 解 析 解一一一一一
骨 組解 析 解一・
・
− tt
一
サ ンブ ナ ン解一・
一 .
一
は り理 論 解 θ (×lo一
3 ) 0 0.
5 1.
0 1,
5 2●
ρ 2・
5 3。
0’
3.
5 図一
7 骨 組 構 造 (図一
6)のね じり解 析 結 果 こ こ に,
(x、,
yt
),
(x,,yj)は は り断面にお け る補 正 要 素の 節 点 座 標で,
その他の記号は すで に本 文 中で定 義し てい る。
次に本 方 法による立 体 骨 組の ね じ り解析例を示す。
図一6
に示す骨 組 構 造の薄 肉は り置 換 定 数は表一1
の よ う にな る。
こ の構 造 物が上 端にね じ りモー
メ ン トを受け る ときの高さ方 向のね じ り角の解 を図一
7に示す。
図に は 本 方 法に よ る解,
有 限 要素法に よ る立 体 骨 組 解 析の解,
および次 式 : θ(z)=Mz ’
z/G
。K………・
…一 …・
…
(23
) で与え ら れ るサンブ ナンねじり解,
お よ び次式 : θ(z)=
(Mz/hE
。瑠 )NII-Electronic Library Service
・
(−
si【lh z 十tanh 齔五・
cosh z 十h2−
tanh
hL
) ,k =
・GoK
/Eo瑠t L :はり長さ・
…
(24)抄
劭 柱一
一
廾
6ノ
7厂
! 1’
,’
”’
’
”
厂
’
’
”
ω厂
’ ー ’ 卍■
丶
、
、
、
、
、
、
、
、
、
丶、
、
、
、
、、
、
、
/
/
1
一
凸
ω 襯 ん断 力 図
一
8 柱の部 材 力の解 析 結 果 で与 えられる は り理 論 解 (通 常の そ り ね じ り解 ) を示し て おい た。
骨 組 解析におい て は,
上 端 節 点に等 価な節 点 集中荷重を作用さ せ ること に よ り ね じ り モー
メ ン トを与 え たe 本解析結果 は 骨組 解 析 解 と 良い一
致 をみて いる。
図一8
(の,
図一8
(b
)に柱の軸力と せ ん 断 力の解 析結果 を示す。 こ の図 で 下層 部お よび 隅部の応 力に本 解析解と 骨 組 解 析 解の差がみ られ るが,
こ れ は (21)式で骨 組 をh
・
一一
一
36・
°°「
連 続 体 置 換す る場合,
こ の部分 が特異 点 (不 連 続 部)で あ る た めであ る。8.
実 際の骨組 構造 の ね じ り振 動 解析例 図一
9(a),
(b
)に示す実 在の骨 組 構 造 (文 献 15参 照 ) を前節と同 様の方 法で薄 肉は りに置 換し,
ね じ り固 有 振 動解析 を行っ た。
薄 肉は り置 換にあた り,
外 柱のみ考 慮 し内 柱 を無 視し た場 合 (CASE
1 ),
内 柱 も考 慮し た場 合 (CASE
2冫,
お よ び さ らにブレー
スを も 考 慮 し た 場 合 (CASE 3)の 3ケー
スを考え た。 この と き,
ブレー
ス構 面 も前 節と同 様の方 法で平 面 板に置 換し た。CASE
3の補 正要素 分 割,断 面の そ り分 布を図一
9(c),
(d)に,
薄 肉は り置 換 定 数 を 表一
2に示 す。 (19)式 を用い た本 2nd LD齋
9d、
05 79、
05 EO.
.
n2.
1 2T.
9Fし 11.
{
湖
:5 亡 3td 25F 20円,
ゆ O.
卜
OH5 同L n臼,
7F1し FL トー一一一
36・
oo− 一一
「T
。
卜.
マ
苒L
一
T・
O−
0・
5 0 0.
5 LO [alねじ 口 角 モー
ド 經 形 モー
ド 図一
10 固有振動モー
ド 2”
d /1
」
皿
モ▲本
ー
ド 表一
2 薄 突は りへの置 換 〔CASE3 } プ レー
ス竺
工工
Cb)軍 面 図ロ
位 蛍 ○竊
割 分 5 素 らリ
ロ し コ 唖 a → 』 要 門 ↑ ↑ ド 怖 贓 ヨ 「 印 (a) 軸 組 図 (d}そり 分 布 図一9
実 在ビル7)の ね じ り固 有 振 動 解 析 部 材 定 数 薄 肉 は り 置 換 定 数 t=
1 階 柱 は り 階 面 要 素 E。
(10b >G。
(1D4 ) 4−
MH−
428×407 ×20×35 A=360.
7 【=
艮19000 39400 闘一
600×220 ×9×22 直=
146.
81=
93800 39104−
7F一
一
L8252
,
2952.
5252.
5252.
5762.
5590.
817 1.
8262.
5942.
991L4622.
7682.
3323.
086 15−
24H−
4MX405 ×18×28 A=295.
4 正コ
92800 3監000 臣 600×220 ×9×22 A==
146.
81 93800 3910 25一
H−
400×400 × ⊥3×21 A=
2亘8.
71=
66000 22400 H−
500×220 ×9×19 A冪 B4。
2 [=
83900 3380 15−
20 1 2檜
3 4■
6 7 8一
910 U 1.
4951.
8802.
0682・
0682.
1012.
0900・
630 2.
OO92.
8353.
2593.
0943.
1652.
6292.
908 プレー
ス 4−
24 A;
18.
ll
繍
, 1離
護
鑞
ト 21−
29 1 2−
3 4−
6 7 8 91G−
1弖 L1071.
392L53 【 1.
531L5691.
5560.
450 L5242・
1182.
4201.
工033.
a302.
5872.
965 鋭位系 :c口,
kg 表一
3 ね じ り固 有周 期の解 折結 果 (sec)MODE
実
測値
CASE
1CASE
2CASE
3
1st1
・
7802
.4041
.
9561
。
936
2nd0
.
6530
.
8480
.
6900
.
681
3rd0
.
3670
・
5140
。
4180
.
412
一
48
一
解 析 法に より得 られたねじり固 有 周 期 を
,
文 献 15> 中 の実 測 値 とと もに表一
3に示す。CASE
3の解は実 測 値 と良い対 応 を 示して い る。
図一
10(a> ,(b
)に CASE3
のね じ り角お よび軸 方 向 変 位の固 有 振 動モー
ドの解 析 結 果 を示す。
9.
ま と め そ りねじりによ り生 ずる せん断 変 形 を考 慮した は りの ね じ り解 析 法の定 式 化を行い,
薄 肉 閉・
開 断 面は り の ね じり変 形の基 本 的 特 性 を調べ た。 ま た,
本ね じり解 析 法 を薄 肉は り置 換さ れ た骨 組 構 造の解 析 問 題に適 用し,
他 の方 法によ る解や 実 測 値 と 比較し良い対 応 をみ た。
解析デー
タの 作 成にあ たっ て,
現 建 設省土木 研 究 所の 大 久保雅憲氏の協力 を得た。こ こ に感謝の意を表し ま す。 参 考 文 献1) TimosherLko and Goodier :
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ズ 編 集委員会編 :「建築構 造 設計シ リー
ズ4 超 高 層 建 築」,
丸 善,
pp 137−
165,
1973SYNOPSIS
UDC ;624.
Oア2.
2;539.
385 :539.
386 :624.
072.
7.
012
FORMULATION
OF
A
TORSIONAL
ANALYSIS
OF
BEAMS
CONSIDERING
THE
EFFECT
OF
SHEAR
DEFORMATION
BY
FIMTE
ELEMENT
METHOD
by Dr
.
YOSHINOBU FUJITAM,
Assoc.
,
Prof.
,
HiroshimaU皿iversity
,
Member of A.
1.
J.
In this paper
,
the advanced torsional analysis ofbeam
is composed and formulated by finite element method,
which analysis include the effect of sheardeformation
caused from warping torsion.
By
using
this torsional analysis of
beams,
the sheardeformatio
皿are evaluated
in
torsion problem
of thin
−
walled open section and closed section.
This computational method
is
applied to the whole torsion analysis of aframe
structure which is idealizedby
athin