長方形管内気液二相流の研究（第2報） : 傾斜管内および鉛直管内の上向流における流動と圧力損失

長方形管内気液二相流の研究（第2報） : 傾斜管内

および鉛直管内の上向流における流動と圧力損失

著者

松村 博久, 井手 英夫

雑誌名

鹿児島大学工学部研究報告

巻

18

ページ

55-68

別言語のタイトル

STUDIES ON TWO-PHASE GAS-LIQUID FLOW IN

RECTANGULAR CHANNELS (Report 2) : Flow

Behavior and Pressure Drop with Air-Water

Upward Flow in Inclined and Vertical Channels.

長方形管内気液二相流の研究（第2報） : 傾斜管内

および鉛直管内の上向流における流動と圧力損失

著者

松村 博久, 井手 英夫

雑誌名

鹿児島大学工学部研究報告

巻

18

ページ

55-68

別言語のタイトル

STUDIES ON TWO-PHASE GAS-LIQUID FLOW IN

RECTANGULAR CHANNELS (Report 2) : Flow

Behavior and Pressure Drop with Air-Water

Upward Flow in Inclined and Vertical Channels.

長方形管内気液二相流の研究(第2報)

傾斜管内および鉛直管内の上向流における流動と圧力損失

松 村 博 久･井 手 英 夫 (受理 昭和51年5月31日)

STUI)IES ON TWO･PHASE GAS･LIQUID FLOW IN RECTANGULAR CHANNELS (Report 2)

FIow Behavior and Pressure Dropwith Air･Water tJpward Flow

in Inclined and Vertical Channels.

Hirohisa MATSUMURA and Hideo IDE

In this report, the rectangular channels are choosen as tlle nOn-Circular cross sections, and it is

investigated that the eだects of the geometric shape in the cross section and the inclined angle of setting channel are aだected by two-phase frictional pressure drop and瓜Ow behavior.

The experimental data of pressure drop for two-plュase air-water 且Ow in inclined and vertical

channels are arranged by the correlation which is relation between the ratio of the frictional pressure

drop for twoIPhaseflOw to the single-phase water flow and the Martinelli'S parameter, and the visual

results offlOw pattern are correlated to void fraction and ratio of mass Row rate for air to water.

1.緒   言 前報1)では,非円形断面管路として長方形断面管 路を選び,水平管内の空気-水二相流の圧力損失と流 動現象を実験的に調べた.実験結果は,従来から使用 されている水平円管内気液二相流の摩擦圧力損失にた いするLockhart-Martinelli 2)の整理方法において, 円管の直径の代りに水力相当直径を用いて,円管の結 果と比較検討した.そして,一定の水力相当直径にお ける縦横比の影響および管路断面の横長と縦長による 影響について調べた.また,気体体積率および肉眼観 察による流動様式との関係についても検討し,管路断 面の幾何学的形状の影響を解析的に考察した. 引き続き本報告では,前報と同様の長方形断面管路 を使用し, 150傾斜管内, 450傾斜管内および鉛直管 内の上向流における圧力損失と流動現象を実験的に調 べている.そして,気液二相流の摩擦圧力損失ならび に流動様式にたいする管路の傾斜角,縦横比および管 路断面の横長,縦長の影響について検討している.

2.実験装置および実験方法

実験装置の概略を図1に示し,実験に使用した透明 アクリル樹脂製の測定管の種類を表1に示す.実験装 置および実験方法は前報の場合と同様であるが,測定 管⑲の傾斜角が自由に調節できる継手を加えてある. オーバフロータソクから導かれた水は,水流量調節 弁⑭で制御されて,水流量計⑲を通り気液混合部⑲ に流入する.一方,空気圧縮機①からの空気は,ス トレーナ②,減圧弁③を経て,空気流量調節弁⑤で 調節され,空気流量計(ラ,サージタンク⑨を通って, 気液混合部⑩の水中に噴出される.気液混合部では 水と空気が混合して二相流となり,測定管⑲にはい る.その後気水分離器㊥により空気と水に分離され, 外部に排出される.管路内の圧力損失は逆U字マノメ ータ⑯で,管路内静圧および空気流量計における静 圧は水銀マノメータ⑯と⑧で測定される.平均気体 体積率の測定は締切法と気液交換法を併用して行った. すなわち,電磁弁⑲を急閉するとともに電磁弁⑲を 表1測 定 管 の 種 類

種額F歪("mqm芦E軍慧Z等mamf Z竿mmf l

-56       鹿児島大学工学部研究報告 第18号(1976) ① 空気圧縮機 ② ストレーナ ⑨ 減 圧 弁 ④ ブルドン管圧力計 ⑤ 空気流量調節弁 ⑥ 熱電対および電位差計 ⑦ 空気流量計 ⑧ 水銀マノメータ ⑨ サ-ジクソク ⑲ 気液混合部 ⑪ 水流畳調節弁 ⑲ 水流量計 ⑲ 電 磁 弁 ⑲ 測 定 管 ⑯ 逆U字マノメータ ⑯ 水銀マノメータ ㊥ 水タソク ⑲ バイパス回路および電磁弁 ⑲ メスシリンダ ⑳ 気水分離器 ⑳ マノメータ割振用および水道止弁 図1実 験 装 置 概 略 急開し,測定部における水と空気の体積割合から求め た･水および空気の温度はそれぞれの流量計の下流に 設置してある銅-コソスタンタン熱電対と電位差計⑥ によって計測した.気液二相流の流動様式は肉眼にて 観察した.なお,測定管の管路横断面について,長辺 を水平方向に設置した場合を横長,短辺を水平方向に 設置した場合を縦長とした.

3.実験結果および考察

3.1気液二相流の圧力損失 気液二相流における管内静圧とマノメータの読みの 関係を示したのが図2である. ここに,図中の記号は, Ah:マノメータの液柱差 AL :測定区間の距離 Pl :位置1における静圧 P2 :位置2における静EE Wg :空気の重量流量 Wl :水の重量流量 図2 静圧とマノメータの読みとの関係

γn :気液二相流体の平均比重量 ∂ :水平面からの懐斜角 である. 静圧とマノメータの読みとの関係より,気液二相流 における単位長さあたりの全圧力損失は,水の比重量 をγlとすると, (Zf)lp-里謡-(sinO･卦L (1) で与えられる.ただし, Ahは流路上流側のマノメ-タの読みが高い場合を正,下流側が高い場合を負とす る. また, Bernoulliの式より (臥- (砦)fp･(砦)tp+(Sg)tp (2) ここに, (fifP)tp :票芸墓相流における単位長さ当りの圧 であり,添字a,fおよびgはそれぞれ加速,摩擦お ) ll ul.(m/S) 剪 ● 縱b 0 經B )- ● ｲ ｲ ① r 2.33 剪 e " ◎ 經 ○ 纉 ○14.68 D ● ｿ9(b ﾉ ｸ蔗 ｨ ､ R ｸ 竊ﾆﾂ ﾂ ﾆ ｢ eqI ○○ 剪粐簫 0 l 剪 94681020406080100200xiE30040 図3 ￠lとXHの関係(管1,150傾斜管) I 【】 機長 偬9+r ul.(m/S) 剪 ○ ﾂ 0.69 i 嫡 1.40 ) ＼○ ﾈxb } 亦 R ① ￠ 傍 2.81 ⑳ 凩 `3.52 ○ ｲ 4.23 ) 幽5 Oe ○ ｸ ﾂ ｳ B . ｹ ﾆR ﾆﾂ 8. ｲ ﾆ ﾘxxt 〇 台⑳ LSILl 劔&4-ち_ . ﾒ 0 ●! 僮 劔 94681020406080100200xH30040 図4 ￠lとXteの関係(管2, 150傾斜管) 0

58       鹿児島大学工学部研究報告 第18号,(1976) よび重力によるものである.      γn - (1-fq)γl+fqγq ここでは,管路軸方向の気体体積率の変化が無視で   ここに, きるので, (砦)tp ≒ o また,気液二相流体の平均比重量を用いると, (砦g) tp=rn･slnO この気液二相流体の平均比重量は, γg :空気の比重量 (3)    fg :平均気体体積率 であり, γl≫γgより γTn ≒ (1-fg)γl (4) (6) したがって,気液二相流の摩擦圧力損失は,式(1), (2), (3), (4)および(6)より ! 鉾" 横長 偬9+r ul.(m/S) 剪 ○ 經r ○ ｲ 1.17 0 ｢ ｨ ｢ ｢ i i - i ｲ ● 紊b 0 1.76 ○ ﾂ 2.35 ◎ ﾂ 2.94 ○ ｲ 3.53 i R 一歳凱叡T-令 式(ll) 剞I○oe 摘､B 忘u" 剳 -1 免ﾂ 6 8 10    20    40  60 80 10･0   200 xJ1300 400 図5 かとXttの関係(管3,150傾斜管) - ﾂ 横長 偬9+r yEo(m/S) 剪 0 ﾂ 0.96 ○ ﾂ 1.45 OO ∼ ｲ e 1.90 剪 ○ ﾂ 2.42 ◎ ﾂ 2.91 ♂ 求(ll) 忘' ' 2 ⑳◎争 坊 剴 一一A l 6   8 10       20       40    60  80 100 図6 ￠EとXHの関係(管4, 150傾斜管) 200 Eei300 400

(Ai/)lp - (fg ･ sine･凱 (7) となる. 3.2 気液二相流の摩擦圧力損失 実験結果をLockllarLMartinelliの整理法,すなわ ち￠LとX比の関係で整理したのが図3から図14であ る.ただし, ￠t - [(i/)`p/(Ail)i.]0◆5  (8) xc` - (Bgt)o'9(票)o'5(訂l (9)

(Ail)i. - }l(Z#e)

I ul.(m/S) 01.55 僮

○ ○ 宙8 t } 2.33 3.ll 3.90 4.68

◎ ﾘ

e Sミ隻糎朝 刧@曾もー x耳 ｢ 由

耳ｬ｢ﾚ ﾒ --①

/ 式(ll) 6 8 10    20    40  60 80 100   200 xlI300 400 図7 中古とXHの関係(管1,450傾斜管) Oe os 牝｢ 横長庫長 冰l..(rn/S) 剪 ○ 緜 ○ ｲ 1.40 0. 嫡B 2.ll ○ ｲ 2.81

8 坊R

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3.52 剪

a 釘 2 BLJ 劍 ｲﾒ ● 8 綿 ｲ ｲ 剪 6 8 10   -20    40  60 80 100    200 xlf300 400 図8 やCとXHの関係(管2,450傾斜管)

60      鹿児島大学工学部研究報告 第18号(1976) FJ 横長 佗 uL.(n/S) 剪 0 ﾂ 1.17 ○ ﾂ I.76 ◎ 2.35 ○ ﾂ 2.94 ○ (■ ￠ ◎ ﾂ 3.54 剪 oO 剽D鳴 〇 〇〇dF 】 ′ 求(ll) 劔I 10    20    40  60 80 100   200 XJJ 300 400 図9 ￠LとXHの関係(管3,450傾斜管) TT 梯長 偬9+r ul.(m/S) 剪 0 ﾂ 0.96 令 ｲ 1.45 e 1.94 ● ｲ 2.42 ● 8!. 檀ﾟ -(､1. ● ﾂ 耳.91 剪 ′ 式(ll) 劔 20    40  60 80 100    200 xH300 400 図10 ￠lとX日の関係(管4,450傾斜管) ここに, De ･･水力相当直径 g :重力の加速度 ul0 :二相流体中の水のみが管路を満して流れる と仮定した場合の水相当流速 Xlt :気相および液相乱流の場合のマルチネ1) ･ パラメータ jL :水単相流における管摩擦係数 pg :空気の粘性係数 FLL :水の粘性係数 である. これらの図にはu10をパラメータで示し,実線は Chisholmら3)が円管の実験結果から得た関係式(ll) を表わしている. ￠l - ll･芸+(去)2]0◆5 (ll) これらの図から, 150傾斜管内, 450傾斜管内およ び鉛直管内の上向流における本実験結果は, XIEの小 さい範囲では式(ll)と良好な一致がみられないが, Ⅹ㍑が大きくなるにともなって,すなわち,空気流量 が少なくなるにともなって, Chisholmらの円管の結 果と一致する傾向を示している.なお,図8,図12, 図14に例示しているように, 450傾斜管および鉛直管 において水相当流速が比較的小さいとき￠Lは小さく なり, 1またはそれ以下になることがある.このこと は松村4)の報告にもあるように,水相当流速が比較 的小さいときスラグ流から遷移流の範囲で流動が不安 定となり,かなりの脈動をともなって管壁付近の水の

uLo(m/S 00.78

＼oge OO .oeS o;0. 0 ﾂ ○1.26 01.73 ●2.20 ●2.67 0.3.14 03.61

○ 剳 ｫ!≠毎 ○○ OoOo ;':i.,. ◎

∫ 式(ll) 3    5  7  10     20     40  60  80 100  xl, 200 図11 ￠lとXHの関係(管1,鉛直管) I lo(m′S) 0078 0 凩 0 0 0 b Г 縱2 ﾃ" 緜r x偵2 B 2緜 0 0 oeh+9?Po名か◎軸 】 0 勍='■.弓.I 0 式(ll) 5  7 10     20     40  60 80 100  xJI 200 図12 ￠lとX日の関係(管2,鉛直管) 一部が逆流現象を生ずるためだと考えられる.したが   の影響は認められない.一方,管路断面の横長と縦長 って,この範掛こおいてはLockhart-Martinelliの盤  の影響について,縦横比2.0, 3.0, 3.9の場合, 150 理法では良く整理ができないことがわかる.      傾斜管では図4から図6に, 450傾斜管では図8から 図3から図14より縦横比の影響をみてみると,そ  図10に示している･ 150傾斜管の場合, XHが小さい

62      鹿児島大学工学部研究報告 第18号(1976) 0 ′ 崩ﾆ ﾒ 2 s Oe ○ ㌔ ㊤1.26 01.73 ●2.20 ○2,67 ◎3.14 ○3.61 -Cl 乏 ■Ⅰ) .e-鴇:0.eQ Oo O 俤Xｩｶ kr '.i.9 / 式(ll) 4  6 8 10    20    40  60･ 80 100 xfE 200 図13 ￠lとXHの関係(管3,鉛直管) ul.(m/S) ○ 尾 R (D e1.26 01.73 ●2.20 ○2.67 ◎3.14 03.61 ○ ① eoe+oc+ 0007.06 坊R觀#3 繝 診3① (t ﾒ ● / 式(ll) ○ 5  7 10     20     40  60･ 80 100  xft 200 図14 ￠lとXHの関係(管4,鉛直管) 範囲において横長と縦長の￠lにわずかな差異が認め  認められない.そこで, 150傾斜管についての図3か られる.すなわち,同じXHにたいする摩擦圧力損失   ら図6より,水相当流速を基準にして縦横比と横長･ ほ横長が縦長よりいくらか大きい値をとっている.こ   縦長をパラメータとして示したのが図15から図17で のことは水相当流速が小さいときに明確となってい  ある.国中の実線は式(ll)杏,破線はWallis5)の実 る. 450傾斜管については,横長および縦長の影響は   験式(12)を表わしている.

lil 縦横比 1.0◎ ･2.0護憲oe 3.0造豊吉 3.9横長○ e 8.9 ＼Qp ＼● 冩j 偬2 Tﾆ ﾓ 綏ﾒ 良 /S ヽ､ ＼ ＼ 凵恂 量?空.乳サー0 式(ll)､亀 式(12) 凭〇一一も- 蔦ぴ 合一 6   8 10        20        40    60  80 100 XII 図15 かとXHの関係(150傾斜管) ◎○ ① (戸 I 横械 儂B 1.0◎ 2.0誌芸00 30横長○ ＼8.0 偬9+x ｲ 8 ｳ ｹ ﾂ踉 ＼ ＼＼や0. ＼ ＼ぜ ＼ ＼ 剽Tﾂ簽" ﾒ 2 ① 式(ll) 求(12) 亦羯 ZC X q＼､思､ ＼ e ( " .rﾒﾔ ● ヽ ヽ ヽ ecg-一一､ 一 一一一一 eb O 10    20    40  60 80 100  xJJ 200 図16 ￠LとXHの関係(150傾斜管)

64      鹿児島大学工学部研究報告 第18号.,(1976) e 偬8 NB ﾒ # +x ﾒ ヽ○ 8 ｲ 偬9+s 2 ﾎﾈﾉｲ粐 ヽ(I ＼ ＼ヾ｡ ＼.＼＼忌 ＼ ＼ ○＼. 剴2纖Oｨ･sｲ ｺ ﾓ2 ﾒ 2 式(ll) 式(12) 假 ﾈ ﾈ ヽ ヽ ○＼､ ヽ 0＼ ○ " " a (" ｲ ｸﾂ ヽヽ ヽ ヽ ヽ. I ㌔ &8- 10     20     40  60 80 100  xtJ 200 図17 ￠lとXHの関係(150傾斜管) uL.(m/S) 水平01.26 ○○ ｸ ｲ ﾈ ｲ ｲ i Oo ● ﾂ 15○傾斜01 45○傾斜○1 鉛直●1 偵CR 紊R b ● 潰 ﾒ +R 繝 vや罎 ﾆﾂ ○ ●+000 0-●○ ｲ ﾈ ﾃ 0 ● 唐 唐 ll 6 8 10    20    40  60 80 100    200xJf300 図18 ￠ZとXHの関係(管4,横長)

lo(∩/S) 水平01.26 Oo ﾂ ｨ ｨ ｢ q-o+ ′ 45○傾斜○1. 鉛直●ll. 鼎R #b oeo0...:声 式(ll) ﾈ 謦 +0.a ﾆ (i l】 4  6 8 10    20    40  60 80 100    200xJ1300 図19 かとXHの関係(管4,縦長) ￠t - 1+義+去    (12) つぎに,傾斜角の影響をみるために縦横比3.9の場 合を一例として,図18および図19に示す.これらの 図には水相当流速のほぼ等しいものを選び,前報の水 平管の実験結果も加えてある.これらの図より,同一 Xllの￠lは傾斜角の小さい方が大きくなっている. しかし, 450傾斜管と鉛直管は差異が明確でない.た ■･.●-∴ :,L'聖 だし, Xtcのきわめて小さい範囲においてほ,傾斜角 の影響がなくなる傾向にある.これは後述する流動様 式に関係している.また,このことは他の管について も似たような傾向を示している. 3.3 流動様式と気体体積率 流動様式について, 150傾斜管にたいしては,図20 のように,気ほう流(B),気はうスラグ流(BS),スラ 流動方向   > 気ほう流(8) 気はうスラグ涜(BS)スラグ流(S)  逮移流(ど)  分離流(Sep) 図20 150傾斜管内における流動様式の分額 グ流(S),遷移流(F),分離流(Sep)の5形式に, 450 煩斜管および鉛直管にたいしては,図21のように, 気はう流(B),スラグ流(S),遷移流(F),環状流(A) の4形式に分析している.縦横比3.9の場合を例とし て,図22から図28に平均気体体積率fqと重量流量 比Wg/Wtの関係を示している.図中の実線は次式の すべり比Sを表わしている.

S- (顎) (E) (守)

(13) 気ほう流(a)スラグ涜(S)違移流(F)環状涜(A) 図21 450傾斜管内および鉛直管内における 流動様式の分類 ー     ⋮ 流 働 方 向

66       鹿児島大学工学部研究報告 第18号′,(1976) 1.0 0.8 0.6 ･ご 0.4 0.2 0.7 1.0 0.8 0.6 ､ご 0.4 0.2 0.1 0. 05 1.0 0.8 0.6 ､ご 0.4 0.2 0.1 ◆Sep⊥′｣=±;妄≡

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f 戻 蔦ｲﾓ痴ｲ ﾂ 買ｲ Vf ﾒ 2 〇一 ﾈ耳爾 ●l 凵R 縱 ｳ b 縱2 ?∴｡ ｲ ｲ ◎ 5:ron.Ql _●2.2() 与e!/: ﾒ "緜r ﾓ2 B (D3.61 5×105 104  2   4  6 8 10-3  2    4  6 8 102 2×1012 Wg/Wz 図22 気体体横率と流量比の関係(管4,横長,水平管) FSeplー｣_-｣l .//十二三菱三に'Eb二一 f ′ー ′1 劍 ﾂ .顔簿､ 劔･等､d,.QI Sグ】 冩( 禎2 サ SFQ.:. ｵ ﾒ ｣ｪC ﾃS｣ｨ 0 ○ (I ● 8 1. 澱 1. 2. ∴ 填 R ﾒ t 2. 途3. 釘 3. 5×10I5 104  2    4  6 8 10J3  2    4  6 8 10-2 2×102 Wg/WL･ 図23 気体体積率と流量比の関係(管4,縦長,水平管) I lSeや 9も-eOe S ＼ ○ t V, 碓 白 Vﾂ b . ヽ 犯 /5 e'o e.●o∴ 剪 劔 ○ 6 (∋ 5 ○ ● tJ 5A:∼● ① ● i? 鳴 2. 2. 5×105 104  2    4  6 8 10-3  2    4  6 8 1012 2×10-2 Wg/tYL 図24 気体体積率と流量比の関係(管4,横長, 150傾斜管) ′ -ep⊥l 剪 f 鳴 ら ( ﾂ 俾7B苒 令 ♂ o+SA: #Rﾒ Ht R ｸ. 凵R q) ● 9 册O､ Q ヽ◆. ち ♂' 中ﾒ 2 纉b 紊R 0 0 ￠1.90 ●2.42 ○2.91 lll 5×10-5 10-4  2   4 6 8 10-3  2   4  6 8 102 2×102 Wg/Wt 図25 気体体積率と流量比の関係(管4,縦長, 150傾斜管) 0 8 6 4 1 . 0 . 0 . ヾ 0 .

l 冲 剪 A

折8 剪

ち/ 蛋,.i亀 Q /VET.. ul8(m/S ● 凾 .k QS15 ヽ◆ 劔劔 纉b 01.45 01.90 ●2.42 0,膨与 剪 劔剪 ○2.91 EX10-510-4246810-3246813-92,wL2×1 図26 気体体積率と流量比の関係(管4,横長, 450傾斜管) 1.0 0.8 0.6 ､ご 0.4 0.2 0.1 A _.,..愚 5 0 y9R刋cｳﾗCﾒﾘｹﾃﾒﾂ禎:BbR

q) 5':oQi I.:芦 VS ¥ A/ie/ Q 剽Tｦ ﾒ 纈 紕

①♂♂ 3 l ●2.4 02. 】 91 I 5×10-5 ･10-4  2   4 6 810-3  2   4 6 8 10-21 Wg/WL 図27 気体体積率と流丑比の関係 (管4,縦長, 450傾斜管) 流動様式は肉眼観察により判別しているために,流 速が大きくなると,流動様式のそれぞれの境界を明確 に判別しにくくなるので,これらの図には流動様式の おおよその境界を破線で表わしてある. これらの図から,それぞれの傾斜管について,横長 および縦長の影響をみてみると, 150傾斜管において 紘,同一流量比にたいして横長の場合が縦長の場合よ り平均気体体積率がいくぶん小さくなっている.これ は水平管はど明確でないが,水平管に近い傾向にある と考えられる.そして, 450傾斜管においては,横長 および縦長の影響はみられず,鉛直管の関係とほぼ頬 似している.また,傾斜角の影響をみてみると,同一 流量比にたいして水平管および150傾斜管よりも450 傾斜管および鉛直管の方が平均気体体積率は小さくな っている.すなわち,すべり比が大きくなっているこ とがわかる. 4.緒   言 長方形断面をもつ150傾斜管内, 450傾斜管内およ 1.0 0.8 0.6 エコ ヽー 0.4 0.2 0.1 0.05 t】】 A 15野07 や/ ::∼.Q●5A i 5 rL/Q l､ tb __5. 剿ﾉ?｢ ﾒ 2 ) ? 鉄｣｢00.78 ○1.26 ○1.73 ●2.20 白 ﾂ 02.67 ◎3.14 )①3.61 tll 10-4  2   4 6 8 10-3  2   4 6 8 10J2 2×10-之 Wg/WL 図28 気体体積率と流量比の関係 (管4,鉛直管) び鉛直管内の上向流における空気一水二相流の圧力損 失および流TJ.現象について,管路の縦横比,管路断面 の横長と縦長の影響ならびに憤斜角の影響を実験的に 調べた結果,つぎのようなことがわかった. (1)管路の縦横比の影響はほとんど認められない. (2)管路断面の横長および縦長の影響は,約150以 下の傾斜角において認められ,水流量が小さくて気体 体積率の大きい場合に顕著となる.傾斜角が約450以 上では,この影響は認められない. (3)同一流量比にたいして傾斜角の小さい方が摩擦 圧力損失は大きいが,傾斜角が約450以上になると傾 斜角の影響はみられない.ただし,流量比がとくに大 きくなると傾斜角の影響はなくなる傾向にある. (4)管路断面の横長および縦長の影響ならびに傾斜 角の影響は,流動現象にも現われており,傾斜角が約 150以下では同一流量比にたいして平均気体体積率は 小さくなる.また,傾斜角が小さい場合よりも大きい 場合が同一流量比にたいして平均気体体積率は小さ く,すべり比は大きくなる.

68      鹿児島大学工学部研究報告 第18号(1976) 終わりに,本実験に際し協力を得た上田通智,中島 渉の諸君に謝意を表わします. 文     献 1)松村･井手:長方形管内気液=相流の研究(節 1報),鹿児島大学工学部研究報告,第17号(1975 -9), 25･

2) RI WI Lockhart and R. C. Martinelli : Proposed

Correlation of Data for isothermal

Two-Compo-nent Flow in Pipes, Cllem. Engng. Progr., 45-1

(1941-1), 39.

3) D. Chisholm and A. D. 冗. Laird: TwoJ'hase Flow in Rough Tubes, Trams. ASME, 80-2

(1958), 276.

4)松村:気液二相流の圧力損失に関する研究(節 1報),鹿児島大学工学部研究報告,第13号(1971

-9), 17.

5) G. B. Wallis : One Dimensional Two-Phase Flow, (1969), McGraw-Hill.