強度と剛性の過大評価
築後約90年の煉瓦造建物から採取したコアの圧縮および割裂試験による煉瓦組積体の圧縮・引張強度と剛性の評価 [ PDF
... 果では，第三庁舎の試験体は第一庁舎の試験体に比べ， 強度が若干高い傾向が見られた．今回の実験では他の 試験体に比べて試験体 BMC61，66，77 は圧縮強度が低 かったが．これは今回の試験体は第一庁舎と第三庁舎 の試験体が混在しているためと考察される．加えて， BMC 試験体は OCC ...
4
目 次 目 次 第 1 章序論 1.1 本研究の背景と目的 本論文で用いる用語の定義 鉄筋コンクリート工事における型枠の位置付け 型枠工事の役割 型枠に要求される性能 (1) 型枠の強度と剛性 (2) 構造体および部材の位置 断面
... 経験則によって施工が進められている部分が多く生じていることは否めない。このため、型枠の 強度と剛性についての構造計算の実施の有無が型枠工事業者に委ねられていると思われ、施工現 場における型枠大工の経験則に基づく型枠の構成材料の選定および加工・組立てが行われている ...
161
CFRP 製自動車ボンネットの最適設計について 成田大祐 Design Optimization of CFRP Automobile Bonnet Daisuke Narita 1. はじめに CFRP( 炭素繊維強化プラスチック ) は, その優れた比強度や比剛性のため, 自動車への利用が増えて
... S となる． 5. お わ り に CFRP は設計できるスマートな素材と言われ ている．従来の自動車ボンネットはアウタパネル だけでなく，裏側に補強を用いて，剛性だけでな く歩行者安全性を考慮しながら，設計を行ってい た．しかし，4 章で述べた研究から，理想に近い 形状のボンネットにおいて，曲線状繊維による CFRP ...
7
最大ストローク2400mm 1mm 単位で指定可 高剛性 高剛性の EGC シリーズのさらに上を行く超高剛性タイプ ワイドフレームにガイドレールを2本配置し 剛性や許容モーメントを大幅にアップ + ① 高剛性フレーム 強度解析により最適な構造のフレーム形状を実現しました 架台の梁や柱にも使用できるよ
... 動作条件により回生抵抗が必要になる場合がありますので、オリエンタルモーター（株）にお問い 合わせください。 【ステッピングモータ仕様】 ステッピングモータ仕様の場合、速度が上がると搬送質量や推力が下がります。 特性については下グラフをご参照ください。 ...
16
グラファイトクラスターのLi過剰吸着とラマン強度
... る。下線の部分は、 MNDO 法では van der W aals 距離付近の原子間反発エネルギー を過大評価しているとされているので、これを補正するための項である。 また、 MNDO 法と PM3 法ではパラメーターの決め方が異なっており、 MNDO 法 が 32 ...
76
引張軸力を受ける高強度鉄筋内蔵コンクリート充填鋼管部材継手の引張強度評価方法に関する研究 [ PDF
... 材継手の引張実験 - 耐力評価方法の確立と高強 度化のための追加実験 - ，日本建築学会研究報告 九州支部第 52 号，2013.3 3 ) 辻一輝他：引張軸力を受ける鉄筋内蔵コンク リート充填鋼管部材継手の力学性状 その 1，そ の 2，日本建築学会大会学術講演，2013.8 4 ) 鶴田茉利他：引張軸力を受ける鉄筋内蔵コン ...
4
第一原理計算による異種金属界面の界面強度評価
... calculation) とは，なんら実 験データを参照せずに，対象とする物質の電子状態を原子番号と原子核の空間的配 置を指定することのみで求めようとする解析手法である．実験で決めた原子間ポテ ンシャルを用いないという意味で非経験的方法とも呼ばれる．そしてこの第一原理 ...
64
コンクリート工学年次論文集,Vol.36,No.2,2014 論文低強度コンクリート RC 部材の合理的なせん断設計法の構築 根口百世 *1 *2 南宏一 要旨 : 本論では, 圧縮強度 13.5N/mm 2 未満の低強度コンクリート RC 部材のせん断強度を, 合理的に評価する手法を提案する 提案
... は，試験体名とコンクリート強度，拘束効果λ の値，実験結果および塑性理論式を用いて計算した 6 種 類のせん断強度を示している。計算結果は，アーチ機構 として，Model 1 および Model 2 を用いたものに大別され， Q sU1 および Q sU4 ...
6
原子弾性剛性係数に基づく局所不安定性解析：fccニッケル中のき裂先端の力学特性評価
... 2.3 原子埋め込み法ポテンシャル 分子シミュレーションにおいて，系の振る舞いを精度良く再現するためには分子に作用 するポテンシャルエネルギーが重要となる．量子力学に基づき，電子や原子核のハミルト ニアンから系のポテンシャルエネルギーを精密に求める第一原理計算も試みられている ...
55
電子材料用薄膜グリーンシートの機械的強度評価法の確立
... セラミックス微粒子をポリマーに混ぜて焼成するとセラミックスシートを作製でき，電子機器をはじめとする様々 な民生品でこの技術が利用されている．このセラミックスシートの機械物性はセラミックス粒子とポリマー材料なら びに焼成条件が大きく影響している．本研究では，セラミックス粒子を混錬して作製したポリマーグリーンシートの ...
2
一面せん断試験による洪積粘土地盤の強度変形特性の評価
... に例を示す．図-14 の上海港 Yangshan Phase III ターミナルでは，2M と OA は数多くのサービスが寄港している中で平均的な遅延日 数の 2 サービスずつを採りあげたが，どのサービスでも 実着岸日数は，予定より短い場合が多く，遅延してもほ ぼ ...日以内であった．図-15 の Rotterdam 港 ETC Delta ターミナルでは，TA ...
21
原子弾性剛性係数に基づく局所格子不安定性解析：fcc金属の表面・界面力学特性評価
... 本研究室配属後，温かく接していただいた表面・界面工学研究室の諸先輩方には研 究室生活全般におよびご助力，ご指導いただきましたことに感謝致します．特に研究 内容ついて詳しく教えていただいた山口明宏様（現 三菱重工業株式会社）に深く感 謝いたします．研究生活を共に過ごしてきた同輩の住谷昂大氏，西村英晃氏，中田伸 哉氏，藤原正大氏，にはお互いに励ましあい，支えてくれたことに感謝しております． ...
87
HOKUGA: 地盤剛性測定装置の研究
... この装置は反力フレームが必要であり，測定時に載荷を手動で行い，計測時にも人の手で行うこ とから多くの手間と時間を要している。これに代わるものとして反力フレームを用いずに重錘を 自由落下させ，載荷荷重と地盤の変位を自動計測することで効率よく地盤などの剛性を推定でき る小型 FWD（以下では PFWD ...
8
1. はじめに 1 2. 変更の概要 2 3. 変更に係る安全性 平常時の一般公衆の線量評価 放射線しゃへい評価 建屋強度評価 地震時の転倒評価 火災に対する評価 作業安全 6 4. まとめ 7 2
... 固体廃棄物の保管廃棄数量は平成 22 年 7 月末現在で 1,052 本（200ℓドラム 缶換算した値。以下の本数も同様）と、許認可を得ている最大保管廃棄能力で ある約 1,200 本に近づいている。 このため、日本原燃株式会社は、最大保管廃棄能力の向上（約 1,200 本⇒約 2,000 本）に係る変更を以下のとおり行うこととし、 「核原料物 ...
14
JAXA Repository AIREX: チタン合金及びCFRPに種々の表面処理を施した場合の濡れ性と表面形状評価及び接着接合継手強度
... CFRP の二次接着については，従来から使用されているサンドペーパ ーが最も高強度であったが，次点の大気圧プラズマの方がより簡易なプロセスである．処理時のパラメ 図 18 CFRP 試験片の接着部側面画像． （上）ピールプライ， （中）Cocure with adhesive， （下）Cocure without adhesive である． ...
27
ナノ多結晶ダイヤモンド球状圧子による微小破壊強度評価技術
... SCD の場合は圧子径がおよそ30µm 以上で 塑性変形なく、目的とするリングクラックの発生が可能で あることを確認した。そして、NPD球状圧子の半径や表面 状態の影響を調査したところ、NPD圧子の形状をR＝50± 5µmとすることで、SCDおよびNPD材料の亀裂発生荷重 ...
5
一面せん断試験によるコムギ根量が作土のせん断強度に及ぼす補強効果の評価
... ②同一圃場内で，雑草の繁茂 のない欠株地点，の 2 地点を対象とした．現場において， 地際部から深さ 8 cm までの層を 2 cm ずつ，計 4 層を圧密 リング（内径 6 cm，高さ 2 cm の金属製のリング）により 採取した（第 4 図）．サンプリングの手順は以下の通りと ...
7
HOKUGA: 軟弱地盤サイトの地震動強度指標値評価
... １ 序 地表面の入力地震動の大きさは，地盤特性に大きく左右される．この種の地盤調査は，地下 深部の地震基盤を対象とする調査と表層地盤を対象とする調査に大きく分けられる． 前者については，地下深部の断層構造や地質構造，形状に起因する地震波の反射，屈折や焦 ...
14
HOKUGA: 地盤剛性評価に対する載荷時間の影響
... 少し中央部が増加する傾向を示した。これは載荷板端部から徐々に降伏した影響が表れているも のと思われる。このような傾向は，粘土では端部が大きい放物線の傾向を維持していくものの， 砂，礫と粒子の形状が大きくなるにつれて端部の降伏の傾向が大きくなる傾向を示していた。一 方，小型 FWD による急速載荷では，載荷時間５msec，変位量 ...
8
HOKUGA: SHAKEDOWNを考慮した小型FWDによる粒状材の剛性評価に関する研究
... る と ε＝ε＋ε の 関 係 が あ る． Sharp らは載荷・除荷を繰返すことで発生する永 久ひずみが増加しない状態を Shakedown として 扱うことを提唱した ．一般的に Shakedown に関 する研究では概ね繰返し三軸圧縮試験を用いてお り，粒状体における繰返し載荷回数と永久ひずみ の関係について Shakedown 領域（Range A），ク ...
10