角形鋼管柱ラーメン構造部材の塑性変形応答

熊本大学学術リポジトリ

角形鋼管柱ラーメン構造部材の塑性変形応答

著者 井上, 一朗, 小川, 厚治, 多田, 元英, 柳原, 秀和

雑誌名 鋼構造年次論文報告集

巻 2

ページ 9‑16

発行年 1994‑11

その他の言語のタイ トル

Earthquake Response of Member Plastic

Deformation of Rigid Frame with ＲＨＳ Ｃｏｌ ｕｍｎ

URL http://hdl.handle.net/2298/9689

鋼榊造年次鎗文報告集 第２巻（1994年11月）

角形鋼管柱ラーメン構造部材の塑性変形応答

EarthquakeResponseofMemberPlasticDefbrmationofRigidFramewithＲＨＳＣｏｌｕｍｎ

○井上_朗*，小jll厚治**，多田元英*，柳原秀和**＊

KazuolNOUE,KOjiOGAWA,MotohideTADAandHidekazuYANAGIHARA

ＡＥＳｍＲＡＣｐCumulativeplasticdefbrmationratioofthesteelmembersobtained fTomfhenumericalearIjhquakeTesponseanalysisispresentedinthispaper､Therigid fTamewiChrectangularhollowsectioncolumnsandwithwideflangebeamsareana‐

lyzedtothreegToundmotions・Strengthoffi｢aｍｅ,tｈｅｎｕｍｂｅｒｏfstoTy,strengthratio ofmemberandwidCh-to-thiCknessratioareselectedastheanalyticalparameters、

Generally,thistypeoffmmeresultsinfheweakpaneltypeorweakbeamtypestruc‐

ture,sothabtheoverallcollapsemechanismisfbrmedtothestaticseismicload、No damageconcentrationisalsoobservedtothedynamicgToundmotions、

五句zDbTd3：ラーメン構造，角形鋼管，接合部パネル，累積塑性変形倍率

rigiW;Ｐａｍｅ,recfmZg必ZcrsteeZfu6e’ん2瓦ｆpα'zeZ,czmz四ZQfiuepZasfZCde/brmafiO'zｒｃｔｉＯ 1．序本論では，角形鋼管柱.Ｈ形断面梁で構成される長方形ラーメン構造の弾塑性地震応答解析 を行い，骨組を構成する柱・梁・接合部パネルの累積塑性変形応答に関する数値解析結果を示す．この ようなラーメン構造において，柱に比べると接合部パネルの方が一般に弱いことが指摘きれている'～

３１したがって，柱・梁・接合部パネルの各部材に復元力特性を設定して静的および動的応答解析を 行っている．解析パラメータは骨組の強ざ・形状・層数，部材耐力比，部材の幅厚比などである．

2．解析骨組

2.1骨組形状と解析パラメータ

風1に示すＡ骨組とＢ骨組の2種類の平面骨組を解析モデルとする．柱は箱形断面，梁はＨ形断面と し，鋼材はSS400級とする．梁上の重量を4.8t/、（800kg/m2x6mを想定）の等分布として骨組重量 を算定する．骨組の解析パラメータは次のとおりである．

・骨組層数は５，１０，１５の３種類・構造特性係数ＰＳ値は０．２５，０．３０，０．４０の３種類

・骨組の部材構成については次の３シリーズを想定

Ｏシリーズ：部材の断面性能を連続量とし，塑性設計)して必要最小断面を割り付けた骨組 Ｒシリーズ：保有水平耐力だけでなく，一次設計用地震荷重に対する層間変位角制限(〃200)も

満足するように実断面を割り付けた骨組

Ｄシリーズ：４５゜方向入力を想定してＯシリーズの梁の曲げ耐力を毎倍，パネルのせん断耐力を

1.2倍5)としたもの

Ｏシリーズの部材では，幅厚比を表.1に示す2種類の組合せとする．表.1において，CaselはFAランク，

大阪大学工学部建築工学科 熊本大学工学部建築学科 清水建設

砧印肥５８ｌ－ＴｌＴｌＴ／Ｉノー”し

大阪府吹田市山田丘2-1）

熊本市黒髪2-39-1）

東京都港区芝浦4-15-33）

＊

＊＊

＊＊＊

本論文の一部は日本建築学会大会学術講演梗概集,1994に発表．

-３５－

JournalofConstructionalSteel

［ ^｜’

Case2はＦＡとFBの境界値付近のランクに相 当する．

2.2部材の断面性能

設計用荷重に対する骨組の設計や応答解 析には部材の断面性能が必要である．特に 必要最小断面を連続量で与えるｏシリーズ の骨組では，断面積・塑性断面係数などの 断面性能間の関係が部材寸法の決定に必要

となる．

板厚ｔの正方形箱形断面の断面積Ａ，塑 性断面係数ｚＰ，断面二次モーメントＩは’

７tを幅厚比として次式で表きれる.

Ａ＝４(7z－１)#２ （１）

ｚP三二Ｃ`2-2ｱ`)/ ^（２）

Ｉ臺芸け``-3'`2)`‘ ^（３）

上式より，各断面性能間の関係が次式で表

LazPZ野=α,I血 _（４）

cIzP,αＪは〃の関数である．

［

30ｍ B骨組

■

図.１解析骨組の形状 表.１部材の幅厚比

Ｃａｓｅｌ２０５０２５ Ｃａｓｅ２３０６０２５

Ｈ形断面では，フランジ幅厚比吋とウェプ幅厚比rnU，およびせいと幅の比γを用いて、各断面係数 間に(4)式と同じ関係が定義きれる。表.1に示すように，Ｈ形断面梁ではγ＝２．５としている．

2.3骨組の設計

Ｏシリーズの柱，梁部材の断面算定は下記の諸条件に従う．

・地震荷重時と過荷重時(過荷重時荷重係数＝1.65)の二つの荷重条件で塑性設計4)する．

・設計用地震層せん断力は，固有周期をＴ＝0.03Ｈ(Ｈ：骨組の高き)としてセンター指針6)による．

・同一層の梁・内柱・外柱は各々同じ断面とする．

・設計時に接合部パネルは無視し，解析では直下の柱と同じ断面とする．

・層間変位角の制限値は考慮しない．

柱の断面算定では》軸力・曲げモーメント相関降伏条件を考慮する必要がある．この相関降伏条件と(4) 式から断面特性（AまたはZp）に関する高次代数方程式が得られ，これを解いて断面形状が決まる．

Ｒシリーズの骨組では，柱・梁ともにそれぞれ全層にわたって同じ断面せいとし，柱では３層にわた る同じ板厚の部材の使用を原則としている．

2.4解析骨組

表.2に解析骨組とその構造パラメータをまとめて示す．表.2において，固有周期は固有値解析による

一次の値である．Ｒシリーズの幅厚比については最大値を記載している．

０．，．Ｒ各シリーズの10層Ａ骨組のパネル・柱耐力比(ｊＺＷＭﾉ)，および梁・柱曲げ耐力比(ＢｌＷ ｃＭｈ)をそれぞれ図.2に示す．柱の曲げ耐力ＣＭ>は鉛直荷重時の軸力による低減塑性モーメントである．

また，パネルの曲げ耐力ｊＭＰは次式で算定しているｒ

艸藝府鶚（５）

ここで，几はパネルの軸力比，ＶＪはパネルの体積，ｏｼは降伏点である．ＭＪは上下各柱の両端に塑性

－３６‐

｣１１」ｌ」１１ ｣Ｌ」111

■Ⅱ■■■■■■■■■■ ■■■■■■■■■|■■■■

柱幅厚比 梁幅厚比

フランジ ウェプ

梁せい

Casel 2０ ６ 5０ 2.5

Ｃａｓｅ２ 3０ ９ 6０ 2.5

鋼構造年次論文報告集 第２巻（1994年11月）

ヒンジが形成きれたときにパネルに作用するモーメントである．

パネルの耐力を1.2倍したＤシリーズを除けば，柱が片側だけに接続する最上層のパネル以外でパネ ル・柱耐力比は0.7前後であり，柱に比べてパネルが弱い骨組となっている．またＤシリーズでも，パ ネル・内柱耐力比は１よりやや小きい．外梁と外柱の曲げ耐力比が下層部ほど小きくなっているの は，地震荷重による付加軸力を考慮して外柱の断面を決めているからである．実断面を割り付けたＲ シリーズは，パネル・梁ともに柱より弱い骨組となっている．なお，他の層数の骨組の部材耐力比も 図2の場合と同程度であり，、８値や部材断面の幅厚比は部材耐力比にほとんど影響しない．

表２解jt斤骨組一覧

梁幅厚比｜固有周期(秒）

f1angelweblA骨組|:骨組

骨組名称規約の一例

AO10-3020

.＋Ⅲ卸

D内イI目０３【

ｌ〔

Ｏシリーズ Ａ骨組

ＡＤＯ5-2520

-－￣－－－－￣

ＡＤＯ5-2530

ＢＤＯ５－２５２０

－－－－－－－￣

ＢＤＯ５－２５３０

1ＡD10-2520

￣－－－－－－－

ＡＤ１０－２５３０

ＢＤ１０－２５２０

－－－－－－－

ＢＤ１０－２５３０ ＡＤ１５－２５２０

￣－－－－－－

ＡＤ15-2530

ＢＤ１５－２５２０

－－－￣

ＢＤ１５－２５３０

ＡＲＯ５ＢＲＯ５５三０．２５≦１８４≦８３≦５８４１０５Ｌ１４ ＡＲｍＢＲ１０１０=ｏ､２５≦２５０≦６８≦５１５１５７１７３ ＡＲ1５ＢＲ１５１５三０２５≦２５０≦７９≦５１．５２３５２５５

3．解析方法

解析は，パネルのせん断変形を考慮した塑性ヒンジ法による．解析条件は下記のとおりである．

、柱．梁．接合部パネルの復元力モデルは図.3に示す秋山モデル7)による．ただし，このモデルでは軸 力の変動に伴う曲げ耐力の変動および柱の塑性伸縮は考慮できない．

．各部材の全塑性値は鉛直荷重載荷時の軸力に対して算定する．

、部材の軸方向変形・せん断変形は弾性変形だけを考慮する．

．幾何学的非線形を考慮する．

、鉄骨梁と床スラブとの合成効果は考慮しない．

－３７－

－－■ご宇亘２

骨組名

A骨組 B骨組 層数

_幅厚比 ^柱 _flange ^梁幅厚比

_{A骨組 B骨組} ^{固有周期(秒）}

AOO5-2520 AOO5-2530 AOO5-3020 AOO5-3030 AOO5-4020 AOO5-4030

BOO5-2520 BOO5-2530 BOO5-3020 BOO5-3030 BOO5-4020 BOO5-4030

５ ５ ５ ５ ５ ５

一一一５－５－０－０－０－０

２ｌ２ｌ３ｌ８－４ｌ４

一一一一一 2０

３０ ２０ ３０ ２０ ３０

６ ９ ６ ９ ６ ９

5０ ６０ ５０ ６０ ５０ ６０

２－３－７－９－６二９４’３－２－１－０’９●●●●●●１－１－１－１’１’０

一一二一』 ７ｌ８ｌ４－６ｌ５－８３－２ｌ２ｌ１－０ｌ９●●●●●●１ｌ１－１－１ｌ１ｌ０一一一一一

AO10-2520 AO10-2530 AO10-3020 AO10-3030 AO10-4020 AO10-4030

BO10-2520 BO10-2530 BO10-3020 BO10-3030 BO10-4020

-－－－－－－－■

BO10-4030 １０ １０

－２－－１０ １０ １０ １０

0.25 ０．２５ 0.30 0.30 0.40 0.40

２０ ３０ ２０ ３０

､２０ 3０

６ ９ ６ ９ ６ ９

5０ ６０ ５０ ６０ ５０ ６０

肥一団一門一団｜盤一路１－１’１－１－１’１

』』』』』 ４ｌ２－４ｌ３ｌ６ｌ７９－８－７－６’４’３●●●●●●１－１’１－１－１－１一』』』』

AO15-2520 AO15-2530 AO15-3020 AO15-3030 AO15-4020 AO15-4030

BO15-2520 BO15-2530 BO15-3020 BO15-3030 BO15-4020

-－■■■■,■■■－－一一

BO15-4030 1５ １５ １５

１５

０．２５ ０．２５ 0．３０

０．３０

2０ ３０ ２０ ３０ ２０ ３０

●

■ ６

９ ６

９

．６ ９

5０ ６０ ５０ ６０ ５０ ６０

Ｏｌ１ｌ１ｌ５ｌ１－８８－６－５’３－１－９●●●●●●２ｌ２－２ｌ２ｌ２－１』一一一』 ２－３－３－７’３－０８－６－５－３－１－０●●●●●●２－２－２－２－２’２一二一一一

ADO5-2520 ADO5-2530

BDO5-2520 BDO5-2530

５ ５

0.25 0２５

2０ ３０

６ ６

5０ ５０

１．４２ 1．３５

１．３７ 1.33 AD10-2520

AD10-2530

BD10-2520 BD10-2530

1０ １０

０．２５ 0.25

2０ ３０

６ ６

5０ ５０

１．９３ 1.85

１．９４ 1.90 AD15-2520

AD15-2530

BD15-2520 BD15-2530

１５．

1５ ０．２５ 0.25

2０ ３０

６ ６

5０ ５０

２．８０ 2．６７

２．８２ 2.76 Ａ １０５ ＢＲＯ５ ５ 三０．２５ ^＜18.4 ≦８．３ ≦５８．４ 1．０５

1．１４

JoumalofConstructionalSteel

層Ｅ【515三三句 層匝【Uごz三コ 罎回。

０８６．４２１ Ⅲ８６４２ ０８６４２１

」庁.

~■

￣｜

0 1.02.001.02.00

（a)パネル・柱耐力比

1.02.0

(a)梁と柱の端部回転 ゾマネの復元力特性

層ＥＩ５Ｉ５三重5１ 層に三五五5三三回］ 層匹。

０８６４２１ ０８６４２１ ０８６４２１ヨ鵲鐵侭０’一》』。Ｉ０Ｉ－０Ｉ０－Ｉ０Ｉ

２

ニヨＯＬ

区^ソ

0

1.0２．００１．０２．００

，(b)梁・柱耐力比

1.0２．０

(b)パネルの復元力特性

図３柱・梁・パネルの

復元力モデル 図.２１０層Ａ骨組の部材耐力比

ＭＭＣＤ/Z＝２０

1.5 膳

1.5 1.5

b/ｆ＝６－αﾉ、＝５０

＝－－－－－－－－

，/2＝３０ 1.0

1.0 Ｗｒ＝９－ＪIﾉ、＝６Ｕ 1.0

|己回^Ｏ/０

0.5

0.5 0.5

〃Ｂア Ｐ

０２４６８１００２４６８１００２４６８１０

図.４０シリーズ骨組の梁，柱の骨格曲線の一例

柱・梁部材の骨格曲線の耐力上昇率．二次勾配・劣化域の勾配は，幅厚比・軸力比・降伏歪度・降伏比 などによって決まる7)．パネルのモーメントーせん断変形関係の二次勾配は一次勾配の2％である．Ｏシ リーズの骨組に用いたH形断面梁および角形鋼管柱の部材端モーメント－回転角関係の骨格曲線の一例 を図.4に示す．鉛直荷重による柱の軸力比は最下層で0.5弱であり，図.4には軸力比がOと0.5の場合を示

している．

4．解析骨組の静的荷重一変形関係

10層AR骨組の各層の層せん断カー層間変位角関係と解析終了までに発生した塑性化部位を図.5に示

－３８‐

鋼構造年次論文報告集 第２巻（1994年11月）

でやや耐力が上昇した後，Ｐ△効果や部材端ヒンジの劣化勾配の影響で耐力低下や除荷が生じている．

ＡＲ骨組の耐力はＤｓ値換算で0.3強程度であり，これはＢＲ骨組でも同様である．０シリーズの骨組で は，やはりパネル降伏によって設計用Ｄｓ値よりやや低いレベルで塑性崩壊状態になる．

一次設計用地震荷重(CO＝0.2)に対する層間変位角分布を図6に示す．耐力だけを対象に設計きれた ｏシリーズの骨組では，主として転倒モーメントに抵抗する外柱は下層部ほど大きな余力を有すること になる．設計用Ｄｓ値(0.25)に対して塑性設計きれたＯシリーズの骨組の層間変位角は上層部ほど大き く，１/200を大きく上回っている．一方，一次設計用地震荷重に対して血00の層間変位角制限を満足す るように設計したＲシリーズの骨組もＬ/200をやや超える変位角が生じている。この原因は，断面決定 の段階でパネルを無視し，また柱梁部材のせん断変形や軸方向変形を無視したためである．一次設計用 地震荷重に対する層間変位角制限を満足するためには，図.5と図.6の結果から判断すると，Ｄｓ値に換 算して0.3程度以上の耐力が必要であろう．

２３ ００

２２０００仙仙．凪

『層

一Ａ015-2520

･･････AO15-2530

層－－－A､１５

‐`/whR‘Ｅ回

：幸二二三義

0.4 _{１ ０８６４２ １０８６４２}

0.3

三二二 三二二^ムープ

0.2

｡） ｡）

′

′

０

00.0050.010.Ｏ１５０

－ＢＯ１０－２５２０

･･････BO10-2530

０．００５０．０１０.O１５

－ＢＯ１５２５２０

･･････BO15-2530

0.1

10層

Ｈ２(rad）

０８６４２１ ０８６４２１

Ｊ．

0.02０．０４

0.0

M只一、②

③塑性ヒンジ（状態①）

●塑性ヒンジ（状態②）

圏塑性化パネル

０ ００．００５０．０１０．０１５００．００５０．０１０．０１５

図.５層せん断カー層間変位角関係と塑性化部位図.６－次設計用地震荷重時の層間変位角分布

3．動的応答解析結果

動的解析の諸条件は次のとおりである．

・数値積分はNewmarkβ法による．時間刻みは基本固有周期の1/500以下とする．

・減衰定数は１次を0.02とする剛性比例型である．

・入力地震動は次の３波である．

ElCentrol940NS（50kine)，継続時間：20秒，Taftl952EW（50kine)，継続時間:20秒，

Artificial-wls（ElCentroNSのVEスペクトルを平滑化した人工地震8))，継続時間：30秒

算値を図7に示す．

29(Ｅｉ＋Ｅｅ－Ｅｃ)…

S;9＝ _ＷＴ

ここで，ｇは重力加速度’Ｂｉは運動エネルギー，Ｅｅは全歪エネルギー，四℃は重力仕事，ＷＴは全重量 である．(6)式による速度換算応答値は◇，□などの記号で図7中に示きれている．従来，指摘きれてい

－３９‐

。

JoUrnalofConstructionalSteel

るように7)，(6)式による入力エネルギーの速度換算値は速度応答スペクトルとほぼ一致する゛

３種類の入力地震動に対する各層の最大層間変位角(Hi)応答分布と各部材の累積塑性変形倍率(､）

応答分布を図.８（A骨組），図.，（B骨組）に示す．各図ともに，最上段がＨｉ分布，続いてパネル゛

柱…梁の刀分布が並べられている．また，各図中には5,10,15層各骨組の応答値を，最下層の高さを

０，最上層の高ざを１として併記している．ＯシリーズとＤシリーズについては部材幅厚比が大きいCase

刀は正側と負側の累積塑性変形倍率の和である．柱と梁の、算定の基準値は両端に逆対称全塑性モー

メントが作用したときの部材端回転角であり，柱の全塑性モーメントは鉛直荷重時の軸力を用いて算定 している．なお，ここには示していないが，正側と負側の累積塑性変形倍率の応答値は概略等しい・

図.８，図,の応答解析結果の特徴的な事項を以下に列挙する．

1)最大層間変位角(Ei)応答分布は，図･6に示す静的荷重に対する分布と類似の形状である．実断面を 割り付けたＲシリーズのＢｉ応答値はA,Ｂ両骨組とも1/100をやや超える程度である.

2)Ｏシリーズ骨組部材の塑性変形は主にパネルに生じ ており，柱と梁の塑性化は軽微である．パネルのｎ 値は高々20程度である．

3)幅厚比が大きいＯシリーズのＣａｓｅ２の梁は全塑性 モーメントに達した直後に劣化勾配域に入る(図.4参 照)．しかし，幅厚比がZI､きいＣａｓｅｌの場合に比べ

てそのn値が特に大きくなることはない．

4)均等スパンのA骨組に比べると，Ｂ骨組の短スパン梁 である内梁のn値が大きい．この場合，Ｂ骨組の内梁・

のn値は高々13程度である．

5)４５．方向の地震入力を想定して梁とパネルの耐力を 大きくしたＤシリーズでもパネルの塑性変形が顕著 であり，柱の71値が極端に大きくなることはない.

6）どの骨組においても，柱の塑性変形は最下層柱脚と 上層部に限られる．柱のｎ値は，強梁骨組のＤシ リーズでも高々10弱程度で，他の骨組では高々6程 度である．これは，主としてパネルあるいは梁が塑 性化して特定層に損傷が集中しないためである.こ の解析では柱・梁・パネルともに同じ降伏応力度を 用いている．柱の降伏点が梁に比べて高い場合に

は，柱の塑性変形はざらに減少するであろう．

２

蟄鼬蕊琴罰Ｕｉ雲鯛

１

ＮＨＩ５Ｉ

c）

３

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２

０

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２

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１

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１

会:言:=含蓄=I雲三可 菫三；；し竺蕊ｉ

_{ＢＲ■四回}

５層１０層１５層

ＬＪ－Ｌ_￣

入力エネルギーの速度換算値 図.７入力地震動の速度応答スペクトルと 表.３名部材の最大累積塑性変形倍率

－４０‐

夕

Ｏシリーズ A骨組 B骨組

Ｄシリ ^￣ズ A骨組 B骨組

Ｒシリーズ A骨組 B骨組

柱

最上層柱頭 中間層

最下層柱脚

1.4 1.2 3.6

7.9 ３．２ 6.4

1.8 3.1 6.8

5.6 4.8 8.6

0 0.1 5.5

0 0 4.4

梁

鋼構造年次論文報告集 第２巻（1994年11月）

……－５層骨組一一一一一10層骨組-15層骨組

高さ 高さ

高さ 高さ 高き

１ １ ユ

Ｗ砂汀ｆ【１一一

） ）

）

） ）

Ｏ′０．０１０．０２０．０３００．０１０．０２０．０３００．０１０．０２０．０３００．０１０．０２０．０３００．０１０．０２０．０３

高さ 高さ 高ざ 高さ 高さ

ユ １ １ １

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高さ 高き 高さ

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10２００ ｍ２００ 1０２００１０２０

高さ

高さ 高さ 高さ 高さ

１

10２００１０２００１０２００１０２００１０２０

｢z己=百両］区己=百面］「x己=z面１「】両而］回

０

図８Ａ骨組の最大層間変位角(R`)応答分布とパネル・柱・梁の累積塑性変形倍率(71)応答分布

４．まとめ

本論では、角形鋼管柱.Ｈ形断面梁ラーメン構造の幾何学的非線形を考慮した弾塑性地震応答解析を 行い，柱・梁・パネル各構成部材の累積塑性変形倍率の応答値について検討・考察した．角形鋼管柱.

Ｈ形断面梁ラーメン構造においては，特にパネルを補強しない限り通常は弱パネル構造あるいは弱梁構 造になる．したがって，柱の塑性変形は最下層柱脚と上層部に限られ，大地震に対しては主としてパネ ルあるいは梁が塑性化して特定層に損傷が集中することはない9~11)．柱の累積塑性変形倍率（正側と負 側の矛ﾛ）は最上層柱頭および最下層柱脚で大きな応答値を示すが，高々6前後であり，強梁構造の場合

でも高々10弱程度であった．

謝辞応答解析に用薑いた人工地震動は，東京工業大学和田章研究室から御提供いただいたものであ る．付記して感謝の意を表する．

参考文献

1）田渕基嗣，金谷弘，他：中低層鉄骨造骨組における設計の実状一柱，梁，接合部パネルのii寸力比一，日本建築学 会近畿支部研究報告集第33号・構造系，ｐｐ､221224,1”3.6.

2)柳原識ﾛ，井上－朗，多田元英，桑原進：角形鋼管柱・Ｈ形鋼梁ラーメン構造の弾性層間変形成分とパネル．柱

－４１‐

ヨ^Ｒｉ(rad 曰

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降伏比，日本建築学会大会学術講演梗概集C構造Ⅱ,pPl559-1560,1993.9.

3）伊藤茂樹，岡本晴仁,加村久哉：箱形断面とＨ形断面梁からなる鉄骨ラーメン構造におけるパネル部の変形比 率，日本建築学会大会学術講演梗概集C構造Ⅱ,卯.1561-1562,1993.9.

4)中村恒善：建築骨組の最適設計，丸善，1980.

5）海原広幸，山成實，小川厚治，黒羽啓明：任意方向からの曲げ、せん断力を受ける角形鋼管の弾塑性挙動に関 する考察(実験および解析結果の比較)，日本建築学会大会学術講演梗概集C構造mpp､1407弓1408,1911.9.

6）日本建築センター：構造計算指針・同解説，1991年版．

7)秋山宏：建築物の耐震極限設計第２版，東京大学出版会，1987.

8）YihuaHuang,AkiraWada,HirOkiKawaiandMamoruIwata:StudyofDamagemerantStructure(Part４）

ResponseAnaIysisofBendingShearPoleModel,日本建築学会大会学術講演梗概集C構造Ⅱpp､1513,1993.9.

,）河野昭雄，牧野稔：中低層鋼骨組の耐震性に与える柱一はり接合部のせん断補強の効果について，日本建築学会 論文報告集，第334号，ppl8-27,1983.12.

10)長谷川隆，山内泰之：地震時に柱梁接合部パネルが他に先行して降伏する骨組の耐震性能に関する解析的研究，

日本建築学会大会学術講演梗概集C構造Ⅱ,pPll45-1146,1991.9.

11)秋山将光，松尾彰，中村雄二，椋代仁朗，高松隆夫：弱パネル型中低層鋼構造骨組の地震応答解析，日本建築 学会大会学術講演梗概集C構造Ⅱ,pp､1565-1566,1993.9.

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