Architectural Institute of Japan
NII-Electronic Library Service
Arohiteotural エnstitute of Japan
【論 文】 UDC ：69
．
025：624．
0フ2．
2．
012 ；620．
1 日本 建築 学 会 構造系論 文 報 告 集 第 371 号・
昭 和 62 年 1 月合成
ス
ラ
ブ用
デ
ッキ
プ
レ
ー
ト
の
溝
に
埋
め
込
ま
れ た
ス
タ
ッド
コネ
ク
タ
の
押 抜
き
試
験
正 会 員 正 会 員 正 会 員 正 会 員 正 会 員 正 会 員平
穂
伊
藤
延
伊
野
積
藤
岡
命
藤
道
秀
慶
善
勝
＊雄
＊ ＊学
＊ ＊ ＊宏
＊ ＊ ＊ ＊穂
＊ ＊ ＊ ＊＊ ＝：＊ ＊ ＊ ＊＊ ＊1，
序1．1
は じめに本研 究は
，
デッキ プレー
トとコ ンク リー
トとの合成ス ラ ブ を 合 成 ばりに用い る場合を想定し，
主として， デッ キ ブレー
トの溝 底 を貫 通し て溶接さ れ たス タッ、
ドコネク ダの挙動の把 握を 目 的に，押し抜き試 験 （図一
1）を行っ た もの であ る。 す な わ ち， ス タッ ドコ ネク タの ずれ耐力お よ びずれ剛 性にス タッ ドコ ネク タ の径，一
溝 中の スタッ ドコ ネクタ の本 数お よ び デッ キ プレー
トの せい等が及ぼす影 響 を明 ら か に し よ う とするもの である。
そもそ も
，Fisher，
J
．
W．
の提 案3｝に よ る後述の （2 ） 式は， 溝中の スタッ ドコ ネクタの耐 力式と して広く知ら れ て い る が， こ の耐 力 式には疑 問 もも た れて お り 8，，
ま た， 物理的意味も不 明 瞭 といわざる を得ない。一
方， 最 近，Hawkins，
N．
M．
等は， 耐 力の決 定要 因と して コ ン ク リー
トのコー
ン状 破 壊 が あること に注 目し，
こ の破 壊 相に対して，
ア ン カー
ボル トの引き抜き耐が と同一
思 想の耐力 式 を提 案し た4］。
し か し な が ら， こ の 考え方に 従っ て耐 力を論じ た報 告は今の ところ ほ か に な く，
多く の検 討 が 必要な段階と考え る。
こ の よ うに，
合 成ス ラブ 用 デッキ プレー
トを用いる場 合は も ちろ んの こと，一
般 用 デッキ プレー
トを用い る場 合におい て も，
残さ れ た研 究 課 題は多い もの と思わ れ る。
ところで
，
合 成スラ ブ 用 デ ッキプレー
トに は， コ ンク 本報 告は，
昭 和60年度大会 （東海 〉で の実 験 結 果の報 告1）を 詳 述 し，
考 察 を加え た も のであ る。 ． 東 京理科大学 教 授・
工博 ＊S 東 京理科 大学 助 手 ＃ 1 東 京 理 科 大 学 大 学 院生 81■ ■ 日鉄 建 材工業 （株 ） 製品 開発 部 開 発第一
室・
室 長 ＊＃艸 1 日鉄 建 材工業 （株 ） 製品 開 発部 開発 第一
室・
課 長 鴨 林 脚 日鉄 建 材工業 （株 〉 製 品 開 発部 開発 第一
室・
係 長 （昭 和 61 年 5 月 9日原 稿受 理）P
D
，
G
α6
P
：loadDG
：Dlo
里e“ouge Upper rfb Lower rlbFig
．
1 Test set−
upリ
ー
トとの合 成 効 果を期 待 する鍵 溝 等が溝 底 部の中 央に 存 在 するもの が多く， ス タッ ドコ ネク タの打 設は これら を避 けるのが現 実 的と思わ れ る。
ス タッ ドコ ネクタが溝 中心にないと き，
せん断 力の作 用 方 向がずれ耐 力に影 響 を及ぼす もの と考え られ る。 本 実 験では，一
溝 当 たり1 本のス タッ ドコ ネク タ の試験 体に おい て こ の影 響を検 討 す るこ と と し，一
溝当たり 2本も し く は 3本の スタッ ド コネ ク タの試 験 体で は， せ ん断力の作 用 方 向 が ずれ耐力 に影 響し ないよ うに， ス タッ ドコ ネク タを 配 置し た。
実 験結果を検討し たとこ ろ， 溝中 央 にス タッ ドコ ネク タを配す る 通常の場 合にも当て はま るであ ろう多くの興 味 ある知見が得ら れ た。 コ
ー
ン破 壊で決 定づ け ら れ る耐 力が，
デッキ プレー
トの溝 底をか さ上 げし た仮想断 面へ の コー
ン投 影 面 積に比例す る という結 果を得た こと も そ の一
つ であ る。 本 論 文は，
これ らの新 知見を報 告す るも の で ある。
1．
2
実験の経 緯実 験は 3期にわ たっ て行わ れた
。
最 初の実験 は， 本 報一
72
一
N工 工一
Eleotronio Library（a ） （b） （c ）
Fig
．
2 Types of slabs告 書で シ リ
ー
ズ1
と呼ばれ る 14 体の試験体によるもの で あ る。こ の最 初の 実 験 に おい
．
て，Fisher，
J
．
W ．
の耐 力 式s） の 適用 が困難で あ る こ と， ま た， 当 時，Hawkins
，N ．
M ．
らの報告4） が な さ れ てい な かっ たことか ら， 詳 細 な 研究の必要 性が感 じ られ た。
こ の ため， シ リー
ズ田と し て42 体か ら なる実 験 を行っ た。
な お，
シリー
ズ1
の実 験で一
部の試 験体において， 試 験 体の スラ ブ幅の狭い ことに起因 する溝 上 面で の コ ン ク リー
トのせ ん断破壊 （図一
9 （c）参照）が観 察さ れ， ま た，一
部の試 験体で は，
実 験の最 終 段 階で下 溝 （図一1
参 照 ） の破 壊が上 溝のそ れ よ り も激し く， 上下の溝でス タッ ド コネク タの耐力負担の異なる ことが懸念された。 こ の た め，
スラブ幅を拡 げた試 験体と，一
溝にのみス タッ ドコ ネ ク タ を溶接し た試 験体を 用い て 予備 実 験を行っ た。
こ こでは， こ の実験をシ リー
ズll
と呼ぶ ことにす る。L3
耐 力 式お よび 設 計 指 針など ス タッ ドコネクタのずれ耐 力に関 する既往の成果を概 括す る と， まず，Fisher
，J
．
W ．
らは， 図一
2 （a）に示す 等厚スラブ 中での ス タッ ドコ ネク タの最大 耐 力 qs。、の 算 定 式と し て次 式を提 案 して い る2）。
qsei
＝
O．
S8caV
［EF
；R
；………
…………・
…・
…
（
1
＞’
。。a ：ス タッ ドコ ネクタの軸 部 断 面 積E，
，
Fc ：コ ン クリー
トのヤング係 数お よび圧縮強度 ま た，
同 図 （b）に示 す 鋼 ばり に直交す る デ ッキプレー
トの 溝 中の ス タッ ドコ ネク タの 耐 力 q，
tb と して，
溝 断 面の形 状とス タヅ ドコ ネク タ の本 数に よ り， 上 式を低 減 す る次式を与えて いる3》 。q
・・b一
縹
L
譜瓮
・
殉 ・q …一 …・
…
（・） nd ：一
溝 中の スタッ ドコ ネクタの本数b
，，
H
，：デッキ プレー
トの平 均 溝 幅 とせいL
： スタッ ドコ ネク タの長さHawkins，
N．
M．
，
Mitchell，
D．
は，
同じく，
図一
2（b
） の場合を対象に，
ス タッ ドコ ネク タ が破断す る破 壊に た い し て上 述の （1
＞式 を，
ま た，
コ ン ク リー
トの コー
ン 破 壊に対して， 次 式qcene
＝1．
434
宕V弓F
τ・
・
・
・
・
・
・
…
一
・
・
…
一・
・
一
一
4−・
・
・
・
…
（3）
AZ
：コー
ン表 面 積 （cm り Fc：コ ンク リー
トの圧縮 強 度 （kg／cm2 ） を提 案し，
コー
ン破 壊の場合に， 最 大耐力 以降の耐 力の 劣化の激しい こと と，
交 番 繰 返し載 荷に よる最 大 耐 力が， 単 調 載 荷によ る耐 力 を下ま わる こと を報告4］ し てい る。 スタッ ドコネクタ お よび デッキ プレー
トの幅が等しい 場 合に，
デッキプレー
トのせい が 深 いほ ど，
（2
）式は 低い耐 力を与え， （3 ）式は高い 耐 力を与え る。平 野
・
穂 積ほか は，
デッキプレー
トが 鋼 ばり上で断続 す る図一
2 （c）の場 合に対し て，
耐 力が （1 ）式で与え 得ること を報 告5｝し て い る 。 設 計 指 針に 示 され た耐 力 式 に注 目す る と，AISC
Spec
η は，
ス タ ッ ドコ ネクタの長さL
と軸径d
の比L
／d
を4．
0以上 （L／d
≧4．
0 ）と する制約の も と に，
図一2
（a）に対 して （1） 式 を， また， 同図 （b
）に対し て （2 ）式を採用し て い る。
わ が国の指 針8｝は
，
これに ならうとと もに ， わ が国で の施工例の多い 同 図 （c）に対 して， 同じ く （1
）式を 与えて い る。ECCS
Recom．
1ω は， 限 界 設 計 法 を採用 し， 同図 ‘・ ’ に関 する耐 力 式 と して次 式 を示しているi］。
L／〔1
≧4．
2
qset＝O．
36d
’M
拘c O．
7π （d
／2
＞’ゐ ≦ L〆d ＝3．
O
qs。尸 7msO．
28d
’OS
7mc
O．
7
π（d
／2
＞2f． ≦ 為8 （L
／d ＝
3．
oからL
／d
＝4．2
の間は直線 補完 ）…一 ………・
……一
（4）．
fy
： スタッ ドコ ネクタの降 伏 点 終 局に対して7m。
； 1．
3 ， 7m。＝ 1．
O 上式は，
「
ずれ耐 力 を ヌタッ ドコネク タの純せ ん断 耐 力で 制 限し たもの で興 味 深い。
また， 同図 （b
＞に対して は，
同じ く （2）式 を与えて い る （ただし，
qs。tは （4 ）式 ）。L 方
，
道 路 橋に注 目する と， わ が国の道 路 橋 示 方 書 11） は， ス タッ ドコ ネクタの長 い場 合 に対し て，Viest，
1．
M
の研究成果6）と同一
思 想の （5−
1）式 を 採用し，
短 い場 合に対して，
支圧面 積に比 例する （5−
2 ＞式を用い ている。L
／d
≧5．
5
q． ．1；30dtVii
’
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（
5−1
）L
／d
＜5。
5 qsol＝
5。
5dL 研 ・・
・
・
・
・
・
・
・
…
（5
−
2 ） 上 式は， 許容せ ん断 力で，一
般に確
壊に対し て6
以 上の 安 全率を持つ と さ れて い る。
AASHToia
〕 は，L
／d
≧4に対して，
（5−
1）式と同 様に，d
「M
に比 例する耐 力式を採 用して き た が，
1977年に ＊1 その 後，
同一
思 想の も とに若干の修正が施さ れ，
EUROCODE 4の試案に 示 さ れ た。
CEC ：EUROCODE4COMPOSITE STEEL AND
CONCRETE STRUCTURES
−
print draft，
October 1984Architectural Institute of Japan
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Arohiteotural エnstitute of Japan
（1） 式に改め た
。
以 上の よ う に
，
（1
）式お よ び （2＞式の採用が世界 の趨 勢と思わ れ る。
2．
実 験 方 法 2，
1 試 験 体 名称本報 告書の試験体の名 称に関 する約 束は， 図
一3
に示 し たとお り で あ る。 個体の識 別に おい て図 中○で囲 まれ た記号は省略 を 原則と す る。な お， こ の約束は適 宜 転 用 する。 例え ば，
D50A
は， せいが50mm の デッ キ プレー
トを持つA
タ イプの試 験 体の総 称である。
2．
2 試験体 試 験 体は，
表一1
に示す総 数 62体で ある。
実 験に用 いた デッキプレー
トは図一
4に示 す3 タイ プ6 種類で あ る。EZ
お よ びX
タイ プは合 成ス ラ ブ用の デッキ ブレL トで， 鍵溝，
エ ンボスが存在し，一
般の デッキ プレー
ト よ り広い溝幅を有す る。
鍵 溝 もし く は土ンボスがコ ン ク24
ハ bL43
NA
β 兀2
05
匚 つ7
1
印xp
N
、 亀 閧 0
．
Wlth Decks k，
2，
5．
4
，
INOrm ・1−
Hetght C・nCrete L ；L且qhtNe且ght Concrete5
，
6
，
Stud Diamete「7
，
N ：Sol且d Slob wttbOut Deck
Tソpe Of DeOkS Height of Decks Type of Slobs
【
◎ ◎ 》2
11
う 45，
6、
Number of Studs per Sheor Plane
Locut且o冂 of Stロds 且n Ribs of SPeclme冂s
胃1th tWO StUdS Per Sheor P亘one
8
，
Series Number9
，
Type of SPec且mens of Series 皿’
・re ・mttted
Fig
．
3
Naming of specimenα
β
γ ー ロabCd
8．
9
．
7．
Table l Test spec 三mens
Serles 1 H lH
Type of slqbs DA
DA
NDJSDJC
DANumber Df studs
per Sheor Plone 2 464 2
聾 昏
2
2
q5Locotion of studS obc 潤黌 L僑 餌 β γ obcd
d：
22
EZ52
5065 ユ35
ユ8
X5075
ユリ519 Typeofdecks
qnd
studdlGmeterd＝
ユ9mEZ50515356585
ユ5
α 56 β 5ユ5γ 50150250350 η505508511515520舊
E
干 着8
も 芒 ヨ 呈 P5095
ユ2516
d弓
16mEZ 5q．
5105 ヱ752 ユWidth
of slob （m ） w＝
鱒o
W＝
500 レ1・
り001ぜ＝
500 回圭5α 〕§
橸
sg含
臼
gth… （ ）L＝
90
L＝
IOO d‘
22
EZ
． 75
7067 ユ37
ユ8
X
70ア 714719 Typeofdecks
Gnd studdlo 腰eter d＝19 EZ7071767879 アユ5
α ア6 β アユ5γ701702705 ア04
ア05708711715720
曁 設 凸 干 z8u ← o 軒 ＝至
P 709712716d≡
ユ6
EZ
ア7
71071 ア ア21 回1dthofs10b
（m ） W＝400 レ1＝750W
三qoOW ＝750 W・750
Finished stud length儲
・ （mm｝ し＝
120・
L＝
130Woter
−
cement roti〔｝ （器） N：66 Ll61一
66
Slump
（om
＞ 駈 1り L：ユ8
一
19Age （
doys
） N：5“斛
73 L：ア2 6”
7 27〜
50
骨
Nl卜50rm（】1−
？te1qht COnCrete
LlLiqhtv
’
e聖qht COnCrete脅
昏
Studs Gre 囚elded ln o rib鈴
輔
衿
Thickness of heod is 10mm for oll studs一
74
一
175
一⊥
ぬ
Lock
rib
180
一300
180
−18
’V
」一
一
一
コ
2
⊥
幽
Emboss
180
一175
一乢
幽
コ
＄
翆
幽
EZ
−
Type
亠
画
X
−
Type
Fig
．
4 Profi正es of steel decks リー
トの亀 裂を誘 発 し，
耐 力へ 影響 す ること が 懸念さ れ た た めに，
それら のない P タイ プ を市販の鋼板か らプレ ス加工 に よ り作 成 し た。 シリー
ズ皿お よび皿に お け るEZ
50を除い て，
亜 鉛メッキがな さ れ ている。
な お，
デッ キプレー
トの板 厚はすべ て L2mm で あ る。試験 体 をその ス ラブ形 状に より分 類す る と
，
図一5
に 示す4種 類とな る。
ス ラ ブ厚は デッキプレー
トの 山上で 80mm とし た。 N タ イプ すな わ ち等厚ス ラブで は，80
mm に デッキ プレー
トの せ い 50 mm も し く は75
mm を 加えた値とし，
試 験 体の名 称に は， この50
も し く は75 O ●a −
Type
ab
c
d
（a ） Two studs per shear plane
180
一コge
−
v
＝
V
lge
幽
画
P
−
Type
EHi
ww
N
−
TypeDJS−
Tvpe Fig．
5町
ー
DJC
−
Type Types ef s1absDA
一
τype尹
］ 一
5d
5d
5d
d
：Stud
diarneter
（b） four studs per shear plane （c ） six studs per shear plane （d＞
Fig
．
6 Location of stud connectors の数値を用い た。 DJ タ イプの試 験体では，発泡スチロー
ルをコ ンク リー
トの流出止め の小口ふ さぎと し た。
No ．
58 （EZ 50AL
4191 ），
No ．
78 （EZ
75AL
4191 ） は，一
種 軽 量コ ン ク リー
トを用い， ほ か はすべ て普 通コ ンクリー
トを用いた。 シ リー
ズ1
で は， 散 水シー
ト掛 け 養生と したが，
シ リー
ズll
お よ び皿で は蒸 気促 進養生 を 行っ た。 な お，
水セ メ ン ト比， スランプお よび試験時の 材令は表一1
に示し た と お りである。 ス ラ ブの補 強 筋 比は，
実構造物の ス ラブ 筋 比を勘 案し，
CP
117廓2 をも参照 し て定め た。
その 配 筋にあ たっ て は，
コー
ン破 壊 を 想 定し たとき に形 成さ れ るであ ろ うコL ン を 鉄筋が貫 通す ることのない よ う配 慮 し た。 ス タッ ドコネク タの径は，
φ16，
φ19，
φ22の 3種 類 鬥oー
OO ゆ 5tr ＊2 文 献8），
10）中にも紹 介さ れ ている。
ー
08調
【
…
刊 詐ー
OO 曽α
一
丁ype β一
Type γ一
Type （a ） （b） ｛c ）Architectural Institute of Japan
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Arohiteotural エnstitute of Japan
と し た。 そ の長 さ は
，
表一1
に示 し た と おり であ る。
片 側スラブ当た りの ス タッ ド本 数は，
2，
4，
6本， すな わ ち一
溝当た り1，2，3
本と し た。 デ ッキ プレー
トが鋼ば り上で連 続して いるDA
タイ プに お け るス タッ ドコ ネ クタ は，
デッキプレー
トに先穴加工 を行わ ずに溝 底 部を 貫 通 して溶 接 した。 なお，
次に述べ るd
タ イプ，
す な わ ち，
溝 中 心にスタッ ドコ ネク タを 配 置 する試験 体の う ち， EZ タイ プは鍵 溝を貫 通し て溶 接す る ことか ら ス タッ ド コネク タのアー
ク シー
ル ドの幅で鍵 溝 を切り取っ た。
EZ
タイ プお よ びX
タイ プでは，
鍵 溝 等の存 在に よ り，
’
ス タッ ドコネ ク タ を溝 中心に溶 接す ること が非 現 実 的で あ る か ら，一
溝 当た り2
本 もし く は 3本の ス タッ ドコ ネ ク タ をもつ 試験体で は，
図一6
に示す ように，
「
その配 置 は千鳥と し，
上溝と下 溝で対 称 配 置と し た。
また，一
溝 当 た り1
本の試 験 体で は， 加 力 方 向 との関 係で， ス タッ ドコ ネク タ と溝 側 面まで の距 離が問 題と なる ことか ら， 同 図 （a＞に示す a か らdの 4種 類の配 置 形 態を計 画し た。
溝 断 面に対 す るス タッ ドコネ ク タの位 置 は，
EZ タ イ プに対して 同 図 （d
） とし，
X タ イプおよびP タ イプに 対し て は， 溝 中心か ら ス タ ッ ドコ ネク タ の心 まで の距 離 を 同 図 中のt’
と等 しく定 めた。
シリー
ズH
は，
前 述の よ うに予 備 実 験と して行っ た。
図一
7 （a）の試 験 体は， ス ラブ幅を十 分 広く して， 溝上 面で の コ ン ク リー
トの せ ん 断 破 壊 を 防 止す る ことに よ り，
ス タッ ドコネクタの実 ずれ耐 力の観 察が可 能で ある ことを 検 証 する ための もの である。
同 図 （b ）の試 験 体は， シリー
ズ1
の No．
56 （EZ 50 A4191 ）とNo ．
76（EZ
75A4191 ）か ら上 溝 中の スタッ ドコネクタを取 除き， 下 溝の み のずれ耐 力 を観 察する こ と を 目 的 とし たものである。
また，
同 図 （c＞は，
こ の予 備 実 験で，
上下の溝の耐 力 負担が異なっ た場 合に備え て， 新た な試 験 体の形 態を 模 索 する ために用 意した もの で ある。 試 験 体の詳 細は図一8
に示し た と お りで あ る。
図 中ス タッ ドコ ネク タの配置は， 同一
断 面， 同一
配 筋の試 験 体 の うち，一
例 を 示 す もの である 。Table 2 Properties of stud connectors
Specl n 田t， te0
，
22Y置eldYounq7SCo 巳fflcle冂tertesHelohtD 且 eterstreRqthstre 叩thmdulUSof ext6nslon
of deck XlO4 〔m 〕 ‘ ） ｛kg！m2 ｝ （kq／m2 〕くkg！rm2 ｝ α ） 22qo
，
03 叫，
92，
09・
31，
9 5019 岨．
750，
62，
Dε．
鉢2，
8 ユ6q6，
向 31，
12．
ユ0 哺，
9 【 2259，
335，
12，
1町 29，
q 751958，
728，
52，
D559，
5 15q5，
ユ 30，
向 2，
1539，
8 50 尊6，
428，
52，
03 鉢5，
畠 口 7519 町7．
233．
5L8828，
4 22 岨，
732，
31，
9“ 3島，
5 5D19 囎，
ユ ヨ3、
ε 2、
胆 28．
1 皿 1507，
932，
21，
q ユ 28，
q 22 “1，
933，
91、
9534、
2 7519 嶋，
03 亅，
o2、
0538，
6 15 μ6，
732，
句 1，
B928，
8一 76 一
2．
3 材 料 試 験 表一
5中に， コ ン ク リー
トの圧 縮 試 験の結果 を示す。
ヤン グ係 数は， ひずみゲー
ジに よ り計 測さ れ た1
／3fc
割 線 係 数である。
同一
の シリー
ズ で値 が異な るの は，
主 09 匿 雷F
覇
F ゆ ト80
一1
面炉
x ；＝9
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r ゆ NF8
尸蟻
8
冖
の ト 開o，
50聖
NO，
58 MO，
79 開o，
70觚
閥o，
78 （a ｝蟇
¶55
80
一 一「
1
ゆ Fxo 」厂
：二： 二 冥 二： 圭§
x8F 睾 f：ご ： 工 ：： 《．
1
No，
70工 N．
．
e．
ZQI ζ而 1 （NO．
5D3） （c ）8r
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一
80
冖 【 の rx一
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二：」
尸
L髄
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1
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、
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「
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二：
塗
量
：
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：
閥O，
504 No．
5ユ8 〜 〜 No，
517 No521 （b）8
「
犠
8
尸80
8
1
幽
： ：．
8
尸
8
一
一
．
一
一
7一
・
鹽
冒
「
II
： ：一
：二，
肘o，
70自 No，
7ユ8 〜 5 ND，
717 ND，
721 （d）Fig
．
8 Details of specimensTable
3
Properties of steel decksSoedmen Ser且es Typeof
deckUlt 且mtestre 叩 th 〔kg／mZ ， 0
，
2男Y亘e匚dstrenqth 〔kロノ 2｝ Young’
s 卩Odulus XIO弓 〔kq／m2 ） CoefflC且ent of extenSlon ｛z｝ EZ5056，
129，
71，
8ア 32，
3 1EZ7535，
“ 28．
71．
8230，
5 EZ5035，
92 ε22．
0337．
3 EZ75 向9，
551，
8 ユ19929，
7 1『 X50 咄．
230，
恥 ユ，
go30，
5 X75 吶．
23 聖，
7L8929，
1』
Table4 PropeTties of defor皿ed bars
Speclr陀冂 erles 判omLnqld 紅 杷ter 口LtLmtestrength （kgノ 2｝ YLeldstrength （囮 ／ 2｝ CoefflClent of extens量on 〔露） 1D842
、
728，
422．
0 耻 D1061，
1 簡3，
52 向、
2 mD1057，
1 向1，
025，
8 に， 試 験 時の材 令の違い によ る。
ス タッ ドコネク タの引張試験は， 4号 試 験 片 （径 ：P
＝
＝5
mm ，標 点 間 距 離 ：L ニ3．54
D
）を削り出し て用いた。
結 果は， 表一
2に示 し た と おりで ある。
いずれの ス タッ ドコ ネク タ にも 降伏 棚は な く， 表中の耐 力は， 永久伸び ε；
0．
2％に対 応 する。
デッキプレ
ー
トおよび鉄 筋の試 験 結 果は，
表一3
お よ び表一
4に示し たと お り である。
お な， シ リー
ズ1
の鉄 筋D8 は SD 24と思わ れる。 2．
4 載 荷および測 定 方 法 載 荷は油 圧 万 能 試 験 機によ り， シリー
ズ1
で は片 振 漸 増 載 荷， シ リー
ズll
お よ び 皿で は 単調載荷とし た。 荷 重は， 試 験 機 荷 重 指 針 もし く はロー
ドセルに よ り読 み取っ た。
コ ンク リー
トス ラ ブ と鋼ばりの相対 ずれ は， シリー
ズ1
では，
表 裏 各 1個の ダ イ ヤルゲー
ジ に よ り， 溝 間 隔の中 央 （一
溝 当た り1本の場 合には，
上 下の溝中 の ス タッ ド間 隔の中 央 ）で測 定し た。
シリー
ズll
お よ び 皿では，
表 裏 各2個の ゲー
ジに より， 上下の溝 中心 （1
本の場 合 も含めて）で測 定 した （図一
1参 照 〉。
な お， 鋼ばりとコ ン クリー
トス ラ ブの分離を防止す る 開き止 めは用い て いない。3．
結 果と考察3．
1 破 壊 相 観 察さ れ た破 壊 相は次の と おりである。
1
） ス タッ ド破 断 （図一
9（a），Stud
failure
）2
）コ
ー
ン破 壊 （図一
9（b＞，Concrete
pullout
failure
）：コ ン ク リ
ー
トの コー
ン状 破 壊3
＞ 溝 上面での せ ん断 破 壊 （図一
9（c），Rib・
shearingfailure
）：試 験体の 全ス ラブ 幅にわた っ て， 溝上面 で コ ン クリー
トが せ ん断 破 壊さ れ る破壊 相 4） 溝 側 面の 支 圧 破 壊 （図一
9（d
），Rib・
punchingfailure
）：デッ キプレー
トの 溝 側 面の 変形 をとも な う 破壊 相 これ らの破壊相は， 複合し て観察さ れ ることも多く，
また， 1＞お よび4 ）の破 壊相で は，
デ ッ キプレー
トの 局 所 的な破 断 （図一
9（e））を伴う場 合 もあっ た。
なお， これ らの破 壊相は， 大 変 形 後に鋼 柱 部 分 とスラブ部 分 を 分離し て観 察し た もので あ り，
載 荷 中に観 察さ れ た最 大 耐 力を決定づ ける耐力機構と は，
後述の よ うに，
必 ずし も一
致し ないと考え ら れ る。 各試験 体におい て観察さ れ た 破 壊相は，
表一
5の （6 ）一
（9
）欄に示し た と お り で あ る。 な お， ス タッ ド破断 の欄 中に示さ れ た数値は，
破 断し た本 数を示し，
その う（a ） Stud failure （b） Concrete pullout failure
（c） Rib
・
shearing failure （d｝ Rib・
punching failure（e ） Partial failure of deck
Fig
．
g Failure modeArchitectural Institute of Japan
NII-Electronic Library Service
ArchitecturalInstitute of Japan
Table5Results of tests
CompressiveYoung'sFailuremode-UltimatestrengthInitial stiffness
strengthmodulus
Load
SlipSeriesNo,Specimen fc
{kg!cm2>
Ecxlo5(kglcm2)csRSR.Pcors perrtbPulN(t)atPuSu(om1]) at3･(PulN)
)(tlFvll)
(1){2)
(3)(4)
(5){6)(7}8}{9)an)(ll)(12)
C13)
50Ez50A219a2SO 2.3S Ioc9.0
4.54 51EZ50A219b'o
'c8.9
4.11 52EZ50A222c 1 c12.3 2.48 53EZ50A21ge c9.7 S.35 54EZ50A216c 2{1]o-7.7 2.01 56EZ50A419 280 2.38o cl7.l l.9358EZ50AL419 262 1.53o
oc1･4.6
2.15I70EZ75A219a280 2.38o
oc5.3
1.81 71EZ75A219b-10.2
1.31 7576EZ75A422 EZ7SA4198
8cc13.314.0
2.042.64 77-EZ75A416 280 2.38oloc13.3 2.197SEZ7iAL419 262 L53o
oc13.6
3.2379EZ75A619 280 2.3S
'21.0
1.7'4 slsaEZ50A419a191 L75o c15.9 3.23 s6BEZ50A219P ¢to
c15.1 3.88 515rEZ50A219r191 L75o c15.S 2.85 II71saEZ75A419a203 1.75o oc13.5 7.4S 76PEZ75A219P ¢ ¢.I5.4
5.0S'715rEZ75A219r203 1.7So
oc13.4
5.455alNSON219 203 L99 1 s11.] IO.88
502EZ50JS2i9 211 L95 l sIO.8 16.Bl.
503EZ50JC219 211 l.95 1 s9.2 IO.57
504Ez50A219a203 L99o
oc6.6
2.91 16.9505EZSOA2I9b o cll.O 5.02 24.4 506EZ50A222c
o
oc8.9 3.24 27.0 50750S509X50A219c EZ50A2I9c P5DA219co81{1)8ccC9.19.38.B
4.65.793.4 3].720.758.7 510EZSOA216c 1os6.7(6.8)5.07(l7.54)13.1
511 EZ50A219d'
o3
oc7.5C7.S)7.48(27.05)4L7
512P50A219d20]･L99o c7.6 6.33 84.4 S13.EZSOA422 211 1.9So c16.l 4.63 S3.7 514S15X50A419 EZ50A4198
ccl6.514.1 4.514.84 3E.752.2 516PSOA4I9o
cI4.8 7.51 37.9 51751BEZ5eA416 EZ50A6228
oCcl3.420.9
3.832.57 29.S5B.1 519X50A619o
C19.8 2.96 30.0 520EZ50A.619o
cl9.2 4.02 53.3 521EZ50A616 211 1.9So2(2) C16.6 4.2 61.5 m7elN75N219 211 1.95 2 s15.5 25.S 702EZ75JS219 23S 2.19 2 s12.8 l8.55 7e3EZ7SJC219 3'sl5.0
30.83 7e4EZ75A219ao
oc6.2C7,3)3.6(26.83)14.8 705EZ75A219bo1
c9.9(10.9)3.11(3e.Oi)27.5 706EZ7SA222c o c9.6 3.36 24.6 7077asx75A219c EZ75A219cooICI)8cc8.58.1(9,6)4.865.32(28.54)2S.S22.5
709P75A219co2(2>oc7.7
4.22 51.3 710EZ7SA216c 2(1)os6.4 3.61 23.7 711EZ7SA219d 1 s7.6{ILI)6.12{38.53)23.0 712P75A219do1{1)
c9.6 5.31 29.1 713EZ75A422o
c'17.1 5.06 ]o.o 714X75A419 c14.1 2,71 26.1 715EZ75A4I9 c15.2 5.2 10L3 716P75A419. c14.5 4.99 53.7 7i7EZ75A416o1
c13.0{l3.6)S.38(25.02}31.0 7!eEZ75A622o
C21.7 4.91 90.4 7I9X75A619 o C19.7 4.3 43.e 720EZ75A619o
c19.6 4.72 43.6 721EZ75A616 238 2.19o c16:4 4.46 49.7- C:Concrete puliout foilure
S:Stuctfeilure
RS:Rib-shearinq foilure RP:Rlb-punchtng foilure
-78-001
（ ご ” 噌3
50
0
10
20
SLi
（
mm）
D50A
10
20
D75A
Fig
．
10 Load・
slip relationships 正or spedmens of series 皿1
0
10
20
Slip
（
m）
D50A
10
20
D75A
Fig
．
11 Load・
slip relationshipsfoT
N，
DJS，
DJC−
typespeClmens ち多 少で も溶 接 部での破断の疑い の ある もの の本 数を （ 〉内で示し た
。
3．
2 シ リー
ズH
の実 験 結 果 図一10
は，
シ リー
ズll
の 試 験体につ い て， ス タッ ド コ ネク タ の存 在す る溝 中 央で計 測され た相 対 ずれ と荷重 との 関 係 を 示 し，
βお よ び γ タイプの試 験 体にっ い て は， 計 測 荷 重 を2倍に し て描いたものである。
EZ
50A419il
の シリー
ズで は，
α，
β，
γ の タ・
f
プによ る顕著な相 違は見ら れ ず，
耐 力 もほ ぼ等 し く，
破 壊相も すべ て コー
ン破 壊で あっ た。一
方，EZ
75A419
皿の シリー
ズで は，
βタ イプの試 験 体が溝 上 面でせ ん断 破 壊を示し た に も か か わ らず高い 耐 力 を示し た。
スラ ブ を取り除いた後で の観察に よ る と， ス ラ ブ内の横 筋 がス タッ ドコ ネク タの上 部に触れ て お り，
こ の横 筋の拘 束により高い耐 力 を 示し たもの と思わ れ る。
し かしな がら．
EZ 50A419ll
の場 合と同 様に， a と γ の挙 動に 差は ない。 な お，
α，
γ の破 壊 相は，
デッ キ プレー
トの変形をと も な うコー
ン破 壊で あっ た。 a タ イ プの試験 体におい て，
上溝と下 溝で の ダ イヤルゲー
ジ の挙 動には まっ た く差 異は な かっ た。こ の ことは，シリー
ズ皿のすべ て の試 験 体においても確 認さ れ た。
以 上の こと か ら次の結論を得た。
1＞ 試 験 体の ス ラブ 幅は，D50A
で500
mm ，D
75A
で 750mm で十 分で ある。
2） 1）の ス ラブ幅を持つ な らば， α ，β，γの タイ プ に よる差 異はな く，
したがっ て， シリー
ズ皿の試 験体と して
，
シ リー
ズ1
と 同じa タイ プを採用す る こと に し た。 3） シ リー
ズ1
の コー
ン破 壊 を示した試 験 体の ス タッ ドコネ ク タの耐 力はその まま評価で き，
また，
上下 の溝 中のス タッ ドコ ネク タ は， 実 験の極 く最終の段 階を除き，
均等に機能し たもの と思 われ る。 3．
3N，
DJS，
DJC タ イプの実 験 結果 図一11
は，N
，DJS
，DJC
タイ プの荷 重一
相 対 ずれ 曲線を 示す もので ある。
図 中，Buttry
’
sModel
’3 とある の は，
次 式q
−
・・…1
留
。一 ……・
………一 ・
一 ・
・
（・） △：相対ずれ （inch
） に， （1 ＞式 を 代 入し たもの であ る。 な お， こ の式は比 較的 良 好な近 似 を与え ること が確認さ れ てい る5〕。
文 献 5）の実 験 結 果と同 じ く，N ，
DJS ，
DJC
に顕 著 な差は ない もの の，
75シ リー
ズは高い耐 力を示し，また， その荷重一
相 対 ずれ特 性は，
ButtTy’ sModel
と異質な 様 相を示 して い る。
ス タ ッ ドコ ネク タの長い （L
／d
＝＝6．8
）ことが 原 因 と思わ れ る。3．
4DA タ イプの実 験結果 3．
4．
1 荷 重一
相 対 ずれ特性3．
4．
1．1
荷 重一
相 対 ずれ曲 線図
一
12は， シ リー
ズ 皿の実験結果を実験変数ごとに 取り ま と めて示すもの であ る。 最大耐力の 発現以 後 劣化 の激し い曲線 （例えばNo．
520，
図 （b
））がコー
ン破 壊 に対応し，
また， （No ．
510，
図 （b
））は，
ス タッ ドコネ ク タの破 断に より耐 力が決定ずけ ら れ る典 型 的 な例であ る。
後述の コー
ン投 影 面 積が大き く，
ス タッ ドコネクタ の径お よ び本 数に よ りス タッ ド破 断に対する余 力の大き い ほど， コー
ン破 壊の特 性が顕 著と な る。劣 化の後
，
再 度 耐 力の上 昇す る曲線 （例え ば No．
708，
幗 （a））は，
デッキプレー
トの変形 を と も な う支圧 型の 破 壊 相に対 応ずる。
実 験 中の観 察から， デッキ プレー
ト の変 形が，
こ の曲 線の後 半部分を特 徴づ ける もの と思わ れ る。
図
一13
は，
最 大 荷 重で無 次 元 化し た荷重 を縦 軸とし ＊3 原 典そ の もの は修 士 論 文で 入手し が たいが，
文 献2）に 紹介さ れ てい る。
一
79
一
Architectural Institute of Japan
NII-Electronic Library Service
ArchitecturalInstitute ofJapan
1OO....vvvreoJ
50
lti
--.
a-Tvpe-
-
b-Type e-rype 2t-Nc. N3･---･Er-.;
6.tENxV-t----･=t5
--d-Type
,
--v=:-
-''
-t-
---N-o
10
20
Slip
Cmm)D50A
o
10
20
1234567s SPECrMEN504505soe511ro4ro5706711'1OO
=
v v e o-(a)
D75A
50
12
'l.>
EE･a
:'""i'sx!s.., ,, s tr'1"'ig-h-o'
,sJ ,<;,N, ,t 13"<10
i{
li
","'{.g･i$lr,,. 1N--
'sX
-k
',IN--:"'vN.--t-.-
."
-rst LL
----.
1
t
"`'----d=16nv"
d!19mra-
d=22msn o one stud A twe stu,ds O three studs per rtbtl
il'
A-.
VJX 15 17---9-' IG IB-b'-x lts---o
1020
stip{mpm)D50A
o-
10
20
---
D75A
T234,567e･9･ SPECIMEN516520521511515517506508510 TO11121314151617IB SPECIMEN718720721713715717ro6me7101OO
=
v v aj o J50
o
(b)
10
20
Stip(mm)
D50A
r
m
;234567BStO SPECIMENS19S205i451S5165075085e9 511 512 tl1211141516t7IS19.20. SPECrMEN71972071L71S716707roe709711712 Fig.12Load-slip(c,)
relationships forDA-typespeclmens80
-PPu1,O
as
No,715eao,72eConcret.efailure'Concretefotlure rao, pullout pullout 708Rib punchlng failureo
10
20
{a}
ConcretepuHoutfailure30'
sLip
'and
Rib-punching(mm)failurePPu1.0
O.5
rle,76 rJo,58 Rib-shearjng faiIure Rtb-shearlnq No,5fiConcrete farlure pullout;follure
O
10
(b)
Concretepullout100=
v v aj o " Fjg.1320
failure Load-slip30
.stip(mm)
and Rib-shearingfailure
relationships50
No,704 No,51.3 "t No,510o
10
20
Slip(mm)D75A
た荷 重
一
相 対 ず れ 曲 線で．
同 図 （a） は， 支 圧 型 曲 線の前 半 部 分 とコー
ン破 壊の曲 線が酷 似 してい ること を示し て いる。
こ の ことか ら， こ こでい う支圧破壊は， コー
ン破 壊の後，
な ん らかの拘 束により， ス タッ ドが直ち に抜け 出すことなく デッキ プレー
トの変 形 を強 制する もの と思 わ れ る。 同 図 （b
）は，
同じ く，
シ リー
ズ1
の 溝 上 面の せん 断 破壊とコー
ン破壊を 比較し た もの で，
両 者はよく似た曲 線と な る。 実験 中に溝 上 面のせ ん断 破 壊 とみとめ られた 試 験 体は，
そ の耐 力が，
後 述の コー
ン破 壊に対 する耐 力 式に よ く適合す るこ と と あ わせ て，
そ の破 壊 相は，
コー
ン破 壊との折衷型と考え ら れ る。 図一12
を見る に，
今回の実験で は，
総 じて，
と もにコー
ン破 壊の破壊相を示し たD50A
と，
そ れに対 応するD75A
の挙動は， 耐 力を含めて顕 著な差が ない。 表一5
の （12
＞欄は， 観 測さ れ た最大耐 力 時の相 対 ず れ 量 δ． を 示すもの で，
支圧 型の破壊相の場合には前半 部分の最大耐力に対応す る数 値を示 し，
大 変 形 時の最 大 耐力に対応す るずれ 量 は （ ）内に示 し た。3．4．
1，
2
荷 重一
相 対 ずれ曲線の モデル化 荷重一
相対ずれ特性を一
般化 する ために，
荷 重一
相 対ず れ曲線のモ デ ル化を試み た。 提案す るモデル は次 式であ る。
P
（b
／α）（δノδ．） α瓦
rb
／。−
11＋（δ／δ．） r’”… ”… …
（7） Pu ：最 大 耐 力 δ．：最大耐 力時のずれ量 上式は，
耐 力が劣 化す る領 域をも近 似し た い と考え て，
ま た，
支 圧 破 壊 型の よ うに再 度 耐 力 が上 昇す る場 合に は 前 半 部 分が近 似し得れ ばよい として定め たもの であり， fi／δu が 1の と き，
こ の関 数は停 留 する性 質 を持つ。
図一14
は，
a，
b
お よ びP
．，
δu をも変 数 と して，
＜ 印 ま で の測定結果を参照して，
最 小二乗 法に より求 めた曲 線と実験結果とを比較す る もの であ る。
図に見るよ うに，
こ の関数は，
ス タッ ド破断，
コー
ン破 壊，
支 圧 破 壊 型の いずれ の破壊相に対し ても優れ た近 似 を与え る。 しか しO
門L耐）erof studsperrib
1
．
0
廼．
L
±坦．
彑皇 ii…
1
偏
Hd
Hd D75A
−
I P50A−
l l32
212
1 1コ
コ
靼
L
＿
阻3
2
13
2
1
Fig
．
15 Correlation with equatign （2）PUN
、辰
隲
100
500
515α S14515Zs6 β 56，
b
・・8霧
欝
：
：
多
蠡
l
se5 ・コ な星
｝
釜
OseiPu
翩
、♂・・
・・・
… R50＝
∩．
946N
濡
⊥
Jil6iffFFI1000
500
0
5
0
（cm2 ）
Ac
O
500
（ヒm 2
）
Ac
｝一
一
←一
←一一
レ
ー
→一一
畳一一
←−
t−
→一
→一
一
ト →一
→一一
→一一
＋一
→一
→一
→ ニー
←−
0
、
500
eAc
O
500
eAc
（a ） D50A （b） D75A
Fig
．
16 Comparison of connector stlength with projected a爬a of coneArchitectural Institute of Japan
NII-Electronic Library Service
Arohiteotural エnstitute of Japan
な が ら
，
δ．お よびα，b
とコー
ン投影 面 積 等の諸 因 子と の関係は， 不 明な点も多く今 後の実 験を待たざる を得な い。
表一5
の （13
）欄は，
得ら れ た曲線か ら求 めた初 期 剛 性 を 示 す もの である。 この初期剛性は （Pu／N ）／3
にお け る割線剛性で あ る。3．
4．
2
耐 力3，
4．
2．1
実 験結果表
一5
の （11
）欄は，
すべ て の試 験 体につ いて， 観 測 さ れ た耐 力を示 し たもので あ る。 前 述の δ。 と 同 様に， 最大 耐 力の 発 現 以前に局 所的な最 大 耐 力が観 察され た 場 合に はその数値を記し，
参 考のた めに，
大 変 形 時の最 大 耐力 を （ ）内の数値で示し た。 ま た，
（10） 欄に こ の 局 所 的な耐力を決定づ け た と考え ら れる破 壊 相 を示す。
この よ う な場 合に，
以 下の考 察は，
発 現 時の ずれ暈
を考 慮し て， 局所 的な最 大 耐 力と その破 壊 相で議 論する。
3．
4．
2．
2Fisher，
J
．
W ．
式との比 較 図一15
は，
（2＞式 す な わ ちq
，ib式 と実験結果を比較 し た も のであ る。 縦 軸に，
ス タッ ドコ ネクター
本 当た り の 耐 力Pu を q。。1式で無 次 元 化し た もの で ある。
し た がっ て，
本 図はq
。 。、式からの低 減 率 を示すもので あ る。
図は， 本実 験 結 果が （
2
）式 を大 き く下 ま わること を，
示してい る。d
配 置の試 験体 （No ．
511，
512，
711，
712｝ は，Fisher
の実験と同じ く，
溝 中 央に スタッ ドコネク タを配 置し た もので あ る が，
こ の 配 置に おい て も，
No ．
712
（P75A219d
）が耐 力 式上にある ほ か は， 耐 力 式を著し く下ま わ り，
（2）式の適 用に は限 界 があ る も の と思わ れ る。な お
，
（2 ）式は，
合 成ばり の 曲 げ 試 験か ら定 めら れ たもの であ るこ とを付 言しておく。3．4，
2．
3
コー
ン破 壊と耐 力 図一
16は，
計算で得られた コー
ン投 影 面 積 Ac と 疏／ αV 再
），
（Pu
：最 大 荷 重，
N
：試 験 体の全 溝 数 ） との 関係を示し た もの であ る。 図 中に示した回 帰 直線 は， シ リー
ズ 皿お よび 皿の コー
ン破壊の試験 体 （表L5 （10）欄，
支圧 破 壊の前半 部分もコー
ン破 壊と認 識 する〉か ら最 小 二乗法に よ り求め た も ので あ り，
そ の相関 係 数は，
盈50＝0．946
R75
嵩0．973
とき わ め て高い。
こ こ で い うコー
ン投 影 面 積Ac
とは， 図一17
に示す，
ス タッ ドコネク タ の 頭 部を除く薄墨部分で あ る。
同 図 （b
）に示し た よ うに コー
ンが交 差 する場 合に は，
相 貫 体の表 面を投影 し た面 積と し た。 図は，D75A
に対して 描い た も の で あ る。
デッキプレ
ー
トの タイ プの 違い により，
計 算で得ら れ るコー
ン投 影 面 積に差は ない。
な お， こ の コー
ン投影 面 積Ac
と （3
） 式の コー
ン表 面 積／AI との 間に は次な る一
82
一
翁
飜
…靉
（a ） One stud （b） Two studs Fig
，
1ア Projected area of coneDotted Iine is for the fictitious profil（Fig
．
18）看
《
L
戸
墜
（a） D50A
−E ，
皿45
°
（b） D75A
一
皿，
皿 Fig．
18 Fictitious profiles for seriesE
and 皿which decidedfol【egression line to be drawn through the origin in Fig
．
16 関係が あ る。AI−
ViiA
． 3．
4，
2．
4 有 効コー
ン投影 面積と耐 力D50A
皿，
皿およびD75A 皿， 皿に対して，
デッキ プ レー
トの溝深さ をそれ ぞれ， 44．
8
mm お よ び 35．
9mm に低減し た図一
18に示す断面を仮想断面と仮 定 する。 こ の溝 深さの低 減に よ り， 図一17
に示し た破 線の外 側 が無 効な投影 面 積とな る。
「
こ の縮 小さ れ た 投影 面 積を有 効 投 影 面 積 eA 。と呼ぶ もの と する。
今 回の実 験で は，一
溝 あた りの ス タッ ドコ ネク タ の本 数の 違い に よ る無 効 面 積の差は極く 僅少であ る糾 。 し た がっ て，
図一
16は，
D50A 矼， 皿お よ びD75All ，
皿 に対してそ れ ぞ れ一
率に コー
ン投 影 面 積 を減ずること に よ り，
す な わ ち，
横 軸の移 動によ り， 有効コー
ン投 影 面 積で表 現 さ れる こ とに な る。
同図の下段の座標 軸が そ れ で あ る。 な お，
図一
18の仮 想 断 面は， コー
ンの裾野が 無 効であ る と考えて，
図一
16の回 帰 直 線 が 原 点を通る よ うに定め た ものであ る。 こ の回 帰直線は， 有効コー
ン 投 影 面 積を用い て，
次 式で与え ら れる。．
（
Pu
／N
ms
。＝ 2．
59eAc・
・
・
・
・
・
・
・
…
t・
・
・
・
・
・
…
tt・
（8−
1）（
Pu
／ハ1
V！7
Σ）75＝
2．
37eAc・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（
8−2
） シ リー
ズ1
と 皿 お よ び皿と はス タッ ドコ ネク タの長さ が異なる。 図一
16中に 示ぎれた シ リー
ズ1
の 実 験 結果 は，
仮 想 断 面に対する スタッ ドコネ ク タの首 下 長さ が図一
18の （a），
（b＞と そ れ ぞれ等し く な る も の と仮定し 定め た仮 想断面に対す る有 効コー
ン投 影 面 積 を用い て描 ＊4 こ の関 係 は通 常の範 囲で成り立つ。
だだ し，
溝 幅 やスタッ ドコ ネク タの ゲー
ジ間 隔が極 端に大きい場 合には成 立しな い。
＊5 もとの断 面か ら仮 想断面へ の変換によるコー
ン の無 効投 影 面 積は シ リー
ズll，
皿 と異な る。
したがっ て，
図一
16 に お い て，
も との座標 軸は参 照でき ない。
N工 工一
Eleotronio Libraryいたもので あ る帖 。 図から実験 中に溝 上 面で せん 断破 壊 と観察さ れ た試験 体を含めて
，
先に求めた回 帰 直線で よ く表 現で きるこ とが わか る。 な お， こ の仮 想 断 面の溝 深さ は， 種々 の要因に左右さ れ るもの と考え られ るが，
著 者 等の感 触で は，
上 述の よ うに， 主 と して ス タッ ドコ ネクタの首 下 長さ に依 存す る もの と思わ れ る。 しか し な が ら，
今 回の実 験で は， 実 験 変数とし て積 極 的に ス タ ッ ドコネク タ の首下長さに注 目 し た わけでは な く，
ま た，
固 定 された実 験 変 数 も多い こ と か ら，
仮 想 断 面の溝 深さ を具 体 的に提 案 することは差 し控え，
こ こで は，
実験より得た仮 想 断 面の溝 深さとそ の思想 を報告す るの にと どめ る もの と する。
3．
4．
2．
5
（1
）式お よ び （8）式 と耐 力図
一19
は，
（1
）式およ び （8
）式 とシ リー
ズ 皿の実 験結果を比 較した もの である。
d
配 置は有 効コー
ン投 影 面積が図一
19中の 曲 線で与え ら れ ない こ と か ら除 外 し た。結果と して
，
コー
ン破 壊が支配 す る領 域で の試 験 体が 多い こ とになっ たが， （1 ）式お よ び （8
） 式の う ち 小 さいほ う の値が耐 力 を与え るもの と思わ れ る。コ
ー
ン破壊に より耐 力が決 定づ け ら れ た 試験 体の う ち，2
曲線の交 点に近いもの の中に， 大変形時にス タッ匙
N
ω
10
0
16
19
22
，
Stud
diameter
△ ○［］Concrete
Pu1且out fGilure▲
O
Concrete
Pulloutfailure
（One O「
tHO
StudSfa
童led
） ▲St
凵d
fajlure
Stud
diameter
N ber of studs per rib 工2
5Equotlon
1
）Equ
σtlon
（8
）一
｝
一
一
日
鱒
一
・
Pu
脈
⊥
臑
0
Fig
．
19 Corre旦ation with equation （1）and （8）癌 響
a−
Type b−
Type瘰
・ ‘c レ53鍼
゜ ° 51甸500
400
0
（
cm2 ）eAc
／
〔b’7・ユ・bI
／
° ア゜8 ‘C 〕 ○ ア〔b ta， 070CajOcOA
孟 「e
Fig
