チクソ及び金翠鋳迭した
AA357
アルミニウム合金の引張特性に及ぼす組織の彰響1
9
2
研究論文
チクソ及び金型鋳造した
AA357
アルミニウム合金の
引張特性に及ぼす組織の影響
岩 浬 秀 *
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山 口 友 康 *
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1.緒 チクソキャステイング法は，闘相と液相が共存した半溶 融状態のスラリーを金型内に加庄成形しで，最終形状に近 い鋳物製品を得る製法である)1 一般の策力鋳造法に比べ て，低温のスラリーを加圧成形するため凝問時の冷却速度 が速まることから，鋳物総織がち密になり，鋳物の耐i
庄性 の向上及びネットシェイプ化が期待でき，加えて機械的性 賓が向上するの. このため軽量及び抵コストイとが急速に進 む自動車などの産業分野においては，高品管鋳物の製法と して多くの研究，関発が行われている3.2 著者らは，これまでチクソキャスティング法により実用 部品形状に製造した鋳造用アルミニウム合金357
及 び AC2B 合金の機械的性質を調べた結巣，一般の金型鋳造品 に比べて号!接特性及び疲れ強さが鑑れることを明らかにし た4，)5 亜共晶組成である7
3
5
合金をチクソキャスティン グ法に適用した場合においては，その特性はー穀の金型鋳 造法と同様に.主要な結蟻構成穏である初誌必担軽，共 平成13 年lOJl l 日 原稿受潔l * 旭テック(株i
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系化合物相及び析出相の大きさ，形状， 量等に影響されると考えられる. これまで金製鋳造法の機 械的性質に及ぼす紺織構成相の影響については，すでに多 くの検討がなされているがト)9，チクソキヤスデイング材 については，葉I1らが初品α
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相の粒子技が引張特性に及 ぼす影響について検討した例はあるもののlへ そ の 他 の 共 品i
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系化合物相及び析出柏の影響について詳 掘に検討した報告はほとんど無い. 本研究では，チクソキャスティング材の引張特性に及ぼ す認識構成招の影響与を明らかにすることを詩的として，号i
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系化合物相及び析出輯 の影響を詳細に調べ，さらに金型鋳造材と比較，検討した.2
.
実験方法 チクソキャスティング材の製造に用いた素材は，アルミ ニウムペシネ社製の謹楼76mm
の連続鋳造線)11 である. この素材を高罵波誘導部熱装援にて，853K
まで界議後， 共晶i
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2 9
2 鋳 造 工 学 第47 巻)2002( 第5号
Table 1 Chemical tsoinsiopmoc tfo xohi ・and
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型温震にて製造した.
9
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なわち生産時と詩等な試料の作製 には， 15mm x 40mm x 90mm の 板 状 〈 鋳 型 容 積54 X 10 3m m りの金裂を用いて射出圧力35 MPa ，金型温m: 約473K の条件にで製造した.粗大な共品 iS 相を晶出さ せ る 場 合 に は ， 蔵 様87mm ， 高 さ 約120mm の 円 柱 状 (鋳型容積 720 x 10 3 m m 3) の金型を用いた.その際，射 出圧力を15MPa として，金型温度を半溶融スラリーより 約30K 低い823K 及 び ほ ぼ 同 じ で あ る 853 K の2条 件 とした.射出速度は 230 mm/s とした. 金型鋳造材の製造dは，チクソキャスティング材と同じ丸 棒を用いて，黒鉛るつぼにで溶解，脱ガスを行い，鎮静後， 溶湯温度983-993 K の範聞で金型に注湯した. この際， 凝固時の冷却述度を変化させるため，直径 10mm ，長さ 約 100 m m (鋳型容積約 8 X 01 3 m m 3) の 丸 棒 形 状 の 鋳 型 を使用する場合，金型温度を室温として， SIJ H 0321 規 格の舟金型(鋳型容犠約 220 X 01 3m m り を 捷 吊 す る 場 合，金型温疫を窓掻，423K 及び623K の3条件とした. 製造したチクソキャスティング材及び金型鋳造材の化学組 成をTable 11 こ訴す. 得られた属材を813 K， 2.16 ks の溶体化処理後， 433 K， 2 1. 6 ks の条件です6処 理 を 擁 し た . 引 張 試 験 は 扇 材 のT6 材について議筏6mm ，平行部長さ 25mm の 丸 棒 試験片に機誠加工して，室温にてクロスヘッドスピード 1 mm/min の 条 件 で 行 っ た ヲi
張試験後の破面観察をSEM により行った.出向tsac 材 及 びT6 材 の 光 顕 組 織 さ ら に 画 像解析にでiS 及 びα孔l相粒子径を測定した. TEM 観 察 には， EDAX 社製エネルギ一分散型X 線 分 光 分 析 装 置 を 装備したトブコン製EM-002 B型透過型電子顕微鏡を用い て，加速電圧200 kV の条件にて行った.3
.
結果及び特解 3.1 引張特性に及ぼす共晶iS 相の影響 チクソキャスティング材及び金型鋳造材のtsac-sa 材 の ミクロ組織をFig.l に訴す.金型鋳造材では， いずれの 場合もデンドライト状に品出した初晶α-Al 相 と 共 品 部 分 から構成される.これに対して，チクソキャスティング材 においては，金型鋳造材とは異なり，比較的球状の初晶α -A I 相及び共品部分から織成される. チクソキャスティング材及び金型鋳造材のT6 処 理 後 の ミクロ認識をFig.21 こ示す.金型鋳造討において，金型 逼震が室議で鋳型容績が約8 X 130 m m 3の棒状鋳型;こ鋳 造した場合では，2
次 デ ン ド ラ イ ト ア ー ム 間 隔 が 最 小 の 1 4 . 9 ドm であるのに対して，金型温度623K ，鋳型容撞約 220 X 01 3 m m 3の 舟 金 型 の 場 合 で は ， 最 大 の33.3μm と なる. このことは，~明温度の上昇-及び鋳型容積の増加に F i g . 1 Oalicpt micrographs afo トtsca AI々
mass%Si ・ 0 . 5 5 mass % Mg a.yoll 50μm F i g . 2 Oalticp micrographs fo AI ・7 mass % S55.0-i mass % Mg ayoll erfta T6 heat まtment.rea F i g . 3 Olcatip micrographs fo AI ・7 mass % S55.0-i mass % Mg aylol rteaf T6 heat t.emnattre ともない，冷却速度が低下することに起因する.一方，チ クソキャスティング材では，初品αI-A 相 粒 子 径 は ， 金 型 誼度が473K の場合では64 担m で あ り ， そ れ よ り 金 型 垣 震が高い823K 及 び853K の場合ではそれぞれ66 拝m 並 びiこ69 拝m となる.会型溢設が約 380K 上 昇 し た 場 合 に おいても， αAl- 根 粒 子 援 の 涯 は5拝m と比較的小さい. このことは，チクソキャスティング法では，毘 液共存温 度領読まで昇議された素材の間給部分であるα-Al 相 が ほ とんど溶融しない状態で開化するためと考えられる.鄭ら の検討)10 によれば， αlA- 納 粒 子 窪 が52 ドm から 120 ドm の間では，1
5
張特性にほとんど差異が無いことを示していT6 処理した属材の共品iS 粒子筏と形状菌子の関係を Fig.41 こ示す.形状留子 F(s) は 4nAiP (A :粒子語種， P: 粒子の題長〉で表され，F(s) が01 こ近づくにつれて 形状が扇平になり ，F(s) ヱ 1 ，ま完全な丹を意味する.チ クソキャスティング材及び金型鋳造材ともiS 投子窪と形 状因子 F(s) !こは強い相関が認められ iS 粒 子 窪 が2.2 拝m から1.4 m11 Iこ粗大イとすることにより，形状因子F)s( は7.0 から26.0 へと小さくなる. このことから，両材と もiS 粒子が粗大化した場合，その形状は球状から棒状へ と移行することがわかる. チクソキャステイング材及び金型鋳造材の共品iS 粒子 径と引張特性の関係をFig.51 こえ討す. 金型鋳造材では， 共品iS 粒子径が2.2 ドm から 3.4 μmi こ粗大イヒした場合， 引張強さ， 0.2% 耐力及び伸びはそれぞれ359 MPa から
339 MPa ， 292 MPa から 276 MPa 及び7.51 % か ら 9.4
%に低下する.一方，チクソキャスティング材でも， iS 粒子径が2.3μm から 4l. μmi こ粗大化することにより， 引張強さ， 0.2% 耐力及び伸びは360MPa から324 MPa ， 296MPa から 274MPa 及 び 日β %から7.2% へと低下 する.再材とも凝国時の冷却速度が遅くなり， iS 粒子窪 の増加にともない各特性値は議下するが， 0.2% 離方iこ比 べて引張強さ及び伸びの低下が著しい.チクソキャステイ ング材盈び金型鋳造材とも共品iS 粒子窪と引張特性の環 器はほとんど罷議な鰭向を示し，間じ直線で表せることか ら，製法の違いによる引張特性の悲翼はほとんど無いもの と考えられる.以上の結果より， 357 合金を用いたチクソ キャスティング材の引張特性 lふ金製鋳造材と同様に主に 共品iS 粒子の大きさ及び形状lこ大念く依存し， α-Al 相の 形状及び大きさには， ほとんど影響されないと結論される. 著者らの検討内こおいて生産時と同様な製造条件で作製 したチクソキャスティング材及び金型鋳造材の引張強さ， 0.2% 耐力及び伸びはそれぞれ363 MPa ， 313 MPa 及び 12% 並びに335 MPa ， 276 MPa 及び6.1 %であった. この場合のiS 粒子径はチクソヰャスティング材では 2.411 m ，金型鋳造材においては3.1 m11 であり，引張特性と共 晶iS 粒子俸の関係はFig.5 に示す本研究と同様な傾向で あった.本研究では，両製法とも主主藤時ではほとんど不可 能な金型温度，すなわちチクソキヤスデイング材では半溶 融温度と同程度の金塑溢度にすることでお粒子を粗大化 させ，また金型鋳造材においては金積損度を室温にするこ とによりiS 粒子径を徴糖化させており， このことにより Fig.51 こ示す共品iS 粒子径と引張特性の相関を寄ること カまできた. 主張特性が詩等であるチクゾキャスティング材及び金 型鋳造材の引張試験後の被言語をFig.61 こ訴す. いずれの 合金とも破面上には一部に微細なディンプルが認められる ものの，大部分において共品iS 粒子のプルアウトによる 比較的粗大なディンブルが観察される.共晶 iS 粒子径が 異なる場合においても，その破樹形態は同様であった.こ のことから，両材とも亀裂は主に母相と共品iS 粒子の界 2 9 3 チクソ及び金型鋳造したAA357 アルミニウム合金の引張特性に及ぼす組織の影響 5 . 0 S i pelcitra eizs
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る.本研究においては α楢AI 相粒子極が64μm から 69μm であり，鄭らの検討に比べてその範囲は狭いことから，引 張特性に及ぼすαAl- 相粒子慌の影響はほとんど無いもの と考えられる. Fig.3 に， Fig.2 に示した両材について高倍率で観察し たミクロ組識を示す.チクソキャステイング材及び金型鋳 造材のT6 材は sa ・tsac 材と比べて共品iS 相の一部は母 杷に拡散国溶い面積は幾分減少し，それらの形状は丸み を帯びる.金型鋳造材では，令恕温度が高くなるにつれて， 冷却速震が遅くなり，その結果として2 次デンドライト アーム題福(DAS II)が成くなるとともに，その箆げき iこ 話出した共品iS 粒子設も大きくなる.すなわち. DASII が9.41 詳
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支び3.33 m11 に場加すると，共品iS 粒子窪は 2 . 2 匹m から3.詳4 ml こ粗大化する.一方，チクソキャスティ ング材では. 473 K から 853 K Iこ金型撮度が上昇したこ とにより，共晶iS 粒子径は3.2 科m から1.4 ドm に粗大化 する. これは，平溶融状態から問化する襟，金型温度が高 いほど液相部分の凝問時の冷却連度が遅くなることに起因 する.第47 巻)2002( 第5 工 学 2 9 4 鋳 • • : Pntenmare 00: Th問。
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μm F i g. 8 Changes ni number and mean hlengt of i n t e r m e t a l l i
c AトFe system phase with piSelcitra ezis f o r Al ・7 mass%Si 心.55mass % Mg a.yoll 5 . 0 4 . 5 4 . 0 O 1 . 0 示す.ここで iS 粒子筏を横軸としたのは，冷却速度が大 きくなるにつれて， iS 粒 子 径 が 小 さ く な る こ と か ら ， 冷 却速度を反映するミクロ組織因子と考えられるからである， まず， -FeAI 系化合物相の品出数において，凝関時の冷去J[ 速度が速く， iS 粒子援が小さい場合，チクソキャステイ ング持及び金型鋳造材とも品出する A ト日系化合物梧の 多くはβ椙であり，だ和はほとんど観察されない.これに 対して冷却速境が運くなり， iS 粒子怪が大きい場合では， 両材とも
3
相の品出数が減少し， π相の生成が認められる 面近傍を伝播l
，チクソキャステイング材及び令キ!鋳造材 の破壊形態に大きな差異は認められない. この仮面観察結 果からも共品部分に多く存在する共品iS 粒子の大きさ及 び形状が号i
綴特性に大きな影響を及ぼしていることがわか る.一方，時材とも緩揺上には矢部で、示すような FeI-A 系t
{
合物轄と患われる痕跡が点本しており，共品iS 粒 子 iこ加えてこれらのIA 局Fe 系化合物相も引張特性iこ影響を 及ぼすと考えられるの. 3 . 2 FeI-A 系化合物相 一般に，本系合金の機械的性質は離問中に品出する共晶 S i 相の性状に加えて. .FeAI 系化合物相の大きさ，形状に も影響されることがまu
られておりl刊 と く に ， 化 合 物 相 が 粗大及び針状に品出した場合において，特性が劣化する. そこで，チクソニトャスティング材及び金型鋳造材のlA 司Fe 系イヒ合物相について検討した. Fig.71 こ踊材のす6材にお いて観察された心不在系化合物絡のTEM 像及びそれらの EDX 分析結果を示す. .giF 7 ()a では， EDX 分析結果に おいてAl ，iS 及びFe のどークが検出されており， .giF 7 ( b ) ではAl ，iS 及びFe 1こ方IJ えてMg のピークが認められ た.このことから両材とも e.FAl 系化合物相は主に2種 類に大別される.すなわち EDX 分析による測定結果から 算出した化学議論組成と従米の報告)31.8 から， .giF，
7
C
)a のe.FAl 系化合物相はβ.AhFeSi (tf1斜品系. a， b : 012.6 nm ， C: 4.15nm ，r:
d91 ε8).g l3，1 であり， Fig.7 )b( は， l [eFM3gisSs-1A .h( .c p吟 a : 0636. nm，
C : 94.70 nm)8 l3，1 と同定される. F i g . 8! こは雨材におけるe.FAI 系化合物相の単位面詰 あたりの品出数及びその平均の長さとiS 粒子径の関係をチクソ及び金型鋳造したAA357 アルミニウム合金の引張特性に及ぼす組織の影響 592 < T r a n s f o r m a l i o n > L →α-A1 < T e m p ， ， >K/ -- 898 ， 5 )I( 一一一一--- 8 4 7， 1 )2( -- 834 ， 9 )3( L+乏剣，FeSi2~l +A+iS
B:.則説摂
g
)，
eF--- 048 ，8 ω) L →A1+MSi+ .giS 一一一-- 828 )5( Table 2 Transformation temperatures of s-acifidilot i o n sequence rfo oylla A357. ようになる. このような-FeAI 系化合物相の晶出数の変 化は， Table 2に示す本系合金の凝固反応過程を考慮する とよく理解できる8，13，)14 すなわち iS 粒子径が微細であ り，冷却速度が速い場合では，液相から(1)， )(2 の反応 に続いて)3( の反応で凝固はほほ、終了するのに対して， 凝固時の冷却速度の遅い場合では，液相部分の凝固時間が 長くなるため，上述の(1)， )2( 及び)(3 に加えて4)( の 反応が進行する. この晶出反応により，残存液相とβ相の 反応によりπ相が生成されるため， β相の晶出数は相対的 に減少するものと考えられる. eAI-F 系化合物相の平均長 さとiS 粒子径の関係では，両材ともiS 粒子径が小さく β 相の晶出が多い場合では， AI-Fe 系化合物相は約3μm と 小さく， π相の晶出にともないそれらは長くなる.すなわ ち， -FeAI 系化合物でも晶出化合物の種類には関係なく， 冷却速度が大きいほど細かくなる.上述のように，チクソ キャステイング材及び金型鋳造材において AI-Fe 系化合 物相の種類，それらの晶出数及び長さには大きな差異が認 めらない.このことから，両材の引張特性に及ぼす eAI-F 系化合物相の影響はほとんど同じであると考えられる. 3 . 3 析出相 引張特性に及ぼす析出相の影響を調べるために， T6 処 理したチクソキャスティング材及び金型鋳造材の析出相に ついてTEM 観察を行った. Fig.9 にチクソキャスティン グ材及び金型鋳造材のT6 材の典型的な明視野像をそれぞ れ示す.試料の観察方位は母相の[1 J00 方向である. い ずれの合金も母相の0J1[0 並びにJIO[O 方向に沿って配 列する明りような針状析出物が観察される.それらの長さ は約13nm から 7 nm1 であり，両材における針状析出物 の長さに大きな差異は認められない.写真中に観察される 黒い粒状のコントラストは母相の[1 J00 方向に沿って配 列した析出物断面である.なお，他のチクソキャスティン グ及び金型鋳造材でも同様な状態が観察された. Fig.l0 に， Fig.9 で観察されたチクソキャステイング 材及び金型鋳造材の析出物の高分解能電顕像を示す .giF 1 0 ()a 及び.giF 10 ()b に観察される母相の格子縞とは異 なる粒状のコントラストは，観察面の[1 0J0 方向に沿っ て配列する析出物断面である.それらの直径は，チクソキャ スティング材及び金型鋳造材とも2nm-3nm と， ほと んど同じである.それらの析出物断面を解析したところ， その構造は.giF 0 (1 )a において矢印で示す (A) 及び)B( F i g . 9 Transmission notrecle micrographs fo xohit ・ and permanent mold gstincas aged t 433 a K rof 2.16 k s . F i g
. 10 HRTEM images of specimens aged 433 at K
f o
r 2.16 k.s )a( Thixocasting ， )b( Permanent mold c a s t i n g ， )c( ， )d( Enlarged photographs pfoesttaiipcre marked by arrows A and B ni )a( y.levticepesr
のように2 種類の形態に大別された.それらの拡大写真 をそれぞれ.giF (10 )c 及び.giF 10 )d( に示す.まず .giF 1 0 ()c では，母相の)200( 面間隔の格子縞とはコントラ ストの異なる析出物断面の内部において，一部に母相とは 輝度の異なる点が観察され， この輝点と類似の原子配列が 析出物に存在していると考えられる. この場合，析出物断 面の一部の輝点配列が約36.0 nm と46.0 nm の2辺には さまれた内角形~68 0 の角度をもっ平行四辺形を示し，その 一辺は母相のJOIO[ 方向と約91 0 の角度をもっ. これと は異なり.giF 0 (1 )d は，析出物断面内において明りよう な輝点配列を示さない析出物である. これらの高分解能電 顕像の観察結果は，金型鋳造材の場合でもほとんど同様で あり， このことから製法の違いによる析出物の差異はほと んど無いものと考えられる. 356 あるL、は357 アルミニウム合金の時効析出相の検 討8，9)では，析出過程は過飽和固溶体からG.P ゾーン→針 状ゾーン→β'→β(Mg 2iS 安定相)と報告されている.本 研究において観察された析出物は，母相の[1 J00 ，J010[ 及びIJO[O 方向に平行に伸長していることと，その大き さから針状ゾーンと同様なものと考えられるが，高分解能
2 9 6 鋳 造 工 学 第47 巻)2002( 第5 電顕により原子配列を観察して，その構造を同定した報告 はない.そこでで、，本研究に用いた 35貯7合金とは含有S臼i量 が異なるものの
i
問司じ.lA 帽δ釘Si ミニウム合金と本系合金の析出物の比較を持つた.松田ら 1 5 的はこれまでに，高分解能竜顕を用いて6000 系アルミ ニウム合金の析出議題の検討を行い，時効;知期における析 出過程は，単!欝 G.P. ゾーン→多態. PG . ゾーン→ランダ ムタイプ→βグ(懸斜晶 a"コ'83.0 nm ， b 043. nm ， c=
0 . 2 0 3 nm ， γごま75 0 )15，)61 であると報告している. チクソ キャステイング材で観察された2樟.giF( (01 )c 及 び F i g ， (01 ))d の析出物は，上述の6000 系 γルミニウム合 金の場合と酷似しており，それぞれランダムタイプ並びに ランダムタイプからβH への選移途中の析出物であると考 えられる.このことから鋳造用 357 合金においても，時 効初期においては6000 系アルミニニウム合金である-iS-lA Mg 系合金と問機の析出過程を経ているものと考えられる. 以上のように， T6 拠理したチクソキャスティング耗及 び金型鋳造材では，母棺の(1 )00 ，0)1(0 及び(000 面 を晶壁面としてうンダムタイプ設びランダムタイプからβ グへの移行途中の2種の析出物により母相が強化されてお り，一方， これら以外の析出相はほとんど認められず，さ らに粒界及び共晶iS 相と母相との界出近傍において PFZ はほとんど観察されなかった.また，チクソキャスティン グ材及び金型鋳造材には，析出状態に大きな違いは認めら れないことから，析出物による母紹の析出強化能もあまり 差違は無ししたがって，主義特性に及ぼす析出物の彰響 は馬特とも符等であると考えられる. 357 合金を摺いたチクソキャスティング材では， α司Al 相粒子諮が臼m11 から 120 ドm で引張特性にほとんど差異 が無いことは上述の. 13 で述べた.本研究では， これ以 外の組織構成相である共品iS 相， Al ♂e
糸化合物相及び 析出相について検討を加え， eFl.A 系化合物相及び析出相 については大きな室長累は無く， iS 相の大きさ及び形状の 変化が，号|張特性に大きく影響することが明らかになった.4
.
結 A l -7 mass % S5.0-i mass % Mg 合金357 ぞ罵いて製造 したチクソキャスティング材の号i
議特性に及ぼす組識構成 揺の影響を鳴らかにすることを話的として，号i
張特性 iこ及 iます共晶iS 柏， AI ダe系化合物相及び析出相の影響を詳 細に検討し，さらに金型鋳造材と比較，検討した， ( 1 ) α胎Al 相の粒様を約65 ドm とし， iS 粒子窪を3.2 ドm から拝4
1. mi こ粗大化したチクソキャスティング材 の引張強さ， 0.2% 尉]
1
及び伸びはそれぞれ360 間.aP 296 話Pa 及び13.6% から324 主主Pa ，274MPa 及び2.7 %に抵下した.一方，日粒子議を 2.2 拝m から3詳4. m に粗大イヒさせた金型鋳遺材のヲ!張強さ， 25.0 杉耐力及び 伸びはそれぞれ359 MPa ， 292 MPa 及び7.51 %から 339 MPa ， 276 MPa 及び9.4%に低下した. ( 2 ) チクソキャスティング材及び金型鋳造材の引掻特性 とお粒子箆の関様はほぼ同様であり，本系合金の引張 特性は主にiS 粒子様及び野状に大きく依存し， α公i相 の形状及び大きさにはほとんど欝響されないことが明ら かとなった. ( 3 ) チクソキヤスディング材及び金型鋳造轄とも共品部 分こ; eI-FA 茶化合物棋が散悲した.冷却迷震が速い場 合，そのほとんどが微細なF
‘SiFeIsA 棺であるのに対し， 冷却速度が連くなると， β町:
As
I
SieF 相が滅少し， 方向sIA S i 6Mg 3Fe 相が品出するようになるとともに制大化する. この場合，f
河材ともほとんど同様な欄向を示したことか ら，引張特性に及ぼすA
トFe 系化合物相の影響は，両 材ともほとんど問機であると推測される. ( 4 ) チクソキャスティング材及び金型鋳造材とも母相の [ 1 0 0 J ， J010[ 及び00[ 1]方向に平行に伸躍した長さ 13nm-17nm の針状析出物が認められた. これらの 針状析出物は母棺に整合性をもち，析出物断器内部の一 部に平行四辺形の輝点配弼を訴すものと明りような輝点 記殉を示さない2 態が認められた. これらの析出物が 本系合金の主要な強化相と考えられる.チクソキャスティ ング材及び金型鋳造材では，析出状態iこ大きな違いは認 められないことから，守i
張特性に及ぼす析出物の影響は ほとんど同等であるといえる. 本研究の高分解能龍子顕撤畿による観察は， 学部の地野進教授，松Al鍵二飴教捜並びに地野研究家の皆 様の多大なご壊力により行った.心から深謝いたします. 文 献 1 ) M. C. Flemings : M.llate .sanrT 22A 1( 99 )1 95 2 ) 才川清二:第 175 問調性加工シンポジウムテキスト ( 1 9 9 7 ) 25 3 ) 例えは、. CG ttahiarme : .corP th5 nI.
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encrefeonc on t h e Semi 引dill gnissecorP fo ysollA and C o m p o s i t e s ， Golden ， roadoloC ， June 1( 998) 87 4) 岩津秀，才JIlr
脅二，富田剛事J
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，林勝三三，鎌士重構， 小島鵠:軽金様 50 (000)2 371 5 ) 岩津秀.l
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資;二，露間報科書林勝三，錐土議靖， 小島鶴:軽金属 51 (200 )1 45 6) .D .L Mcle lIan : J. Tes
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Eva .lJ(TEV A) 8 1( 980) 170 7 ) .CW.
Meyers The lacigrullateM tyeciSo ， “Technology rof Premium ytliauQ "gsntisCa ， E d i t ed by
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清二， 中井清之:軽金属 48 ()9981 329チクソ及び金型鋳造したAA357 アルミニウム合金の引張特性に及ぼす組織の影響 729 1)1 M. Gtara : P.cor h5t ecnerefnoc.tnI on teh mi-Se s o l i d ngsiesocrP fo ysloAl and Composites ， Golden ， rdaooloC ， June 1( 998) 270 1 2 ) 神尾彰葱編:アルミニウムの組識と性嚢〈軽金罵学 会) 1( 99 )1 242 1 3
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