1アンテナ法による
アンテナ利得測定
一般的なアンテナ利得、アンテナ係数算出式
(
)
g
(
z
)
g
(
z
)
z
M
M
z
s
NF,
NF,
4
,
1 2 2 2 1 2 21p
w
w
l
w
÷
×
ø
ö
ç
è
æ
=
( )
( ) ( )
z
af
af
Z
k
z
s
,
|
1
1
1
|
2 1 0 0 0 21w
w
h
w
=
×
Friis transmission formula
(遠方界利得を得るためには十分遠方界とみなすことが可能な距離での測定が必要)
近傍界利得がそれぞれ
G
NF1(
w
)=10log
10(g
NF1(
w
))、 G
NF2(
w
)=10log
10(g
NF2(
w
))の2本のアン
テナを用いた場合の
|S
21(
w
)|=20log
10(|s
21(
w
)|) 測定結果は、アンテナ間距離=z、各アンテ
ナのミスマッチロスを
M
1=1-|G
1|
2、
M
2
=1-|G
2|
2のとして、次式で表すことができる。
アンテナ係数算出の場合、
2本のアンテナAF
1(
w
)=20log
10(af
1(
w
))、 AF
1(
w
) =20log
10(af
1(
w
))
の
2本のアンテナを用いた場合のS
21測定結果は、アンテナ間距離=
zとして、次式で表すこ
とができる。
( )
1( )
2( )
10 10{
(
0 0)
0}
21|
20
log
20log
|
S
w
=
-
AF
w
-
AF
w
-
z
+
h
×
k
Z
( )
2( )
21( )
10 10{
(
0 0)
0}
1AF
|
S
|
20
log
z
20log
k
Z
AF
w
+
w
=
-
w
-
+
h
×
アンテナ係数が
AF
1,
AF
2,
AF
3の
3本のアンテナを用いて上式に適用することにより各ア
ンテナのアンテナ係数を算出することが可能である.
位相
(
振幅
)
中心を考慮した
Friis
の伝送公式
(
)
(
( )
)
(
( )
)
(
( )
( )
)
( )
w
( )
w
w
w
p
l
w
w
w
÷÷ ¥ ¥ ø ö çç è æ + + G -G -= 1 2 2 2 1 2 2 2 1 2 21 4 1 1 , g g d d z z s( )
(
)
(
)
(
)
(
)
1 2 21 1 21 1 2 2 1,
1
,
1
1
4
- -¥÷
÷
ø
ö
ç
ç
è
æ
-G
-=
z
s
z
s
z
z
g
w
w
l
p
w
数値計算や1アンテナ法では、送信アンテナと受信アンテナは同一特性のアンテナのため
以下と示すことが可能。
すなわち
g
∞1(w) = g
∞2(w) = g
∞(w), G
1(w,z)= G
2(w,z)= G( w,z).として次式となる。
位相(振幅)中心を考慮した
Friieの伝送公式 [1][2][3]
[1] T. W. Hertel, “Phase Center Measurements Based on the Three-Antenna,” Proc. 2003 IEEE AP-S Symp., vol.3, pp.816-819, Colunbus, USA, June 2003.
[2]K. Harima, “Accurate gain determination of LPDA by considering the phase center,” IEICE Electronics Express, vol.7, no.23, 1760-1765, Oct. 2010.
[3]M. Hirose, S. Kurokawa, M. Ameya, “Theoretical Investigation on Relationship Between Near-Field Gain and Far-Near-Field Gain Using Phase Center,’’Technical report of IEICE, AMT2012-02, June, 2012. (In Japanese)
( )
(
)
(
)
2 1 2 21 1 21 0 0 0 2 far1
|
,
|
1
|
,
|
1
z
z
z
s
z
s
Z
af
-÷÷
ø
ö
çç
è
æ
-×
=
w
w
l
h
w
(3) (4) (5)Biconicalアンテナ係数算出結果の遠方界アンテナ係数との比較
(モーメント法による)
30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 -0.2 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 Frequency (MHz) D ifferen ce of an ten ne fact or(d B) 3 m STFT 10 m STFTusing Phase center( 3 m and 10 m) 3 m fix 10 m fix
10m固定距離で校正されたアンテナ係数と
3m固定距離で校正されたアンテナ係数の差は
最大で1d
B
程度
差1dB 程度遠方界を求めるための周波数毎のアンテナ間距離
(給電点間物理的距離からの差)
30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 -0.2 -0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 Frequency (MHz) Id eal D is tan ce fro m th e in si den t p oi nt o f an ten na (m) 1 m 2 m 3 m 4 m 5 m 10 m 20 m遠方界利得と
Friis伝送公式から算出した理想的なアンテナ距離
( )
1(
( )
2)
far 211
4
S
z
z
G
z
=
-×
-
G
×
p
l
遠方界を算出するためのアンテナ間距離は、共振
周波数以外では給電点距離よりも遠くなる!
( )
2 far 1 21 0 0 0×
-×
-=
s
z
af
Z
k
z
h
アンテナ給電点間距離 z=D mLPDAアンテナ係数算出結果の遠方界アンテナ係数との比較
(モーメント法による)
300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 -0.4 -0.2 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 Frequency (MHz) D ifferen ce (d B) 3 m 10 musing Phase center(3 m and 10 m) 3 m fix
10 m fix
(短時間フーリエ変換法) (短時間フーリエ変換法)
Bi-logアンテナ係数算出結果の遠方界アンテナ係数との比較
(モーメント法による)
200 400 600 800 1000 1200 1400 -1.5 -1 -0.5 0 0.5 1 Frequency (MHz) D ifferen ce of an ten ne fact or (d B) D=3 m fixed distance D=10 m fixed distance金属床を用いた
アンテナ自己校正法セットアップ
AUT
Vector Network Analyzer setting
Frequency range: 10 MHz to 6 GHz
Frequency interval : 10 MHz
IF Frequency band: 100 Hz
Port output power: 0 dBm
Metal ground plane
H= From 1.5 m
to 5 m
Delta H= 10 cm
EMI測定用電波暗室(電波半無響室)
1ポートVNA
Open Short Load 校正キット
同軸ケーブル又は双方向性光ファイバリンク
送信アンテナと受信 アンテナは同一特性 のアンテナとみなす ことが可能 広帯域ホーンアンテナアンテナ自己校正法
(1アンテナ法)
Bi-RoF
Vector Network
Analyzer
AUT
Single mode
optical fiber
Metal ground plane
Bi-RoF
From 1.5 m
to 5 m
双方向
RoFを用いると
アンテナ自己校正法を
実施可能
ケーブルからの反射は
無視できる
LPDAアンテナ自己校正法の原理
Metal Plane To Network Analyzer About 5m LPDA Metal Plane To Network Analyzer About 5m LPDA Metal Plane To Network Analyzer About 5m LPDA Metal Plane To Network Analyzer About 5m LPDAアンテナ間距離
=アンテナ高 x 2
ベクトルネットワークアナライザ用光ファイバによるポート延長装置
(双方向性光ファイバリンクモジュール)
Port1
Port2
0 1000 2000 3000 4000 5000 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 Frequency (MHz) S21 ( dB )Vector Network Analyzer
Directional coupler Optical fiber coupler Photo diode Direct modulation Laser diode Microwave amplifier Microwave amplifier Directional coupler Optical fiber coupler Photo diode Direct modulation Laser diode Microwave amplifier Microwave amplifier
-80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10
0.00E+00 1.00E-08 2.00E-08 3.00E-08 4.00E-08 5.00E-08 6.00E-08 Time(s) dB 1500mm 1600mm 1700mm 1800mm 1900mm 2000mm 2100mm 2200mm 2300mm 2400mm 2500mm 2600mm 2700mm 2800mm 2900mm 3000mm 3100mm 3200mm 3300mm 3400mm 3500mm 3600mm 3700mm 3800mm 3900mm 4000mm 4100mm 4200mm 4300mm 4400mm 4500mm 4600mm 4700mm 4800mm 4900mm 5000mm -30 -40 -50 -60 -70 -80 -90 -100
H=1.5m
H=5m
-120 -110 -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 0 20 40 60 80 100 120 Time(ns) S11 (dB) S11(t) (H=5m)S11_intrinsic(t) (Height Average)
S11_intrinsic(t) S11ambient_ref(t) S11undesired(t)
推定したアンテナ受信
信号の周波数特性
床面での反射波
各高さでの
S
11t(t)時間領域包絡線算出結果
FFT
位相
(振幅)中心を考慮したFriisの伝送公式
(
)
(
( )
)
(
( )
)
(
( )
( )
)
( )
w
( )
w
w
w
p
l
w
w
w
÷÷ ¥ ¥ ø ö çç è æ + + G -G -= 1 2 2 2 1 2 2 2 1 2 21 4 1 1 , g g d d z z s( )
(
)
(
)
(
)
(
)
1 2 21 1 21 1 2 2 1,
1
,
1
1
4
- -¥÷
÷
ø
ö
ç
ç
è
æ
-G
-=
z
s
z
s
z
z
g
w
w
l
p
w
1アンテナ法では、送信アンテナと受信アンテナは同一特性のアンテナのため以下と示す
ことが可能。
すなわち
g
∞1(w) = g
∞2(w) = g
∞(w), G
1(w,z)= G
2(w,z)= G( w,z).として次式となる。
振幅中心を考慮した
Friieの伝送公式 [1][2][3]
[1] T. W. Hertel, “Phase Center Measurements Based on the Three-Antenna,” Proc. 2003 IEEE AP-S Symp., vol.3, pp.816-819, Colunbus, USA, June 2003.
[2]K. Harima, “Accurate gain determination of LPDA by considering the phase center,” IEICE Electronics Express, vol.7, no.23, 1760-1765, Oct. 2010.
[3]M. Hirose, S. Kurokawa, M. Ameya, “Theoretical Investigation on Relationship Between Near-Field Gain and Far-Near-Field Gain Using Phase Center,’’Technical report of IEICE, AMT2012-02, June, 2012. (In Japanese)
( )
(
)
(
)
2 1 2 21 1 21 0 0 0 2 far1
|
,
|
1
|
,
|
1
z
z
z
s
z
s
Z
af
-÷÷
ø
ö
çç
è
æ
-×
=
w
w
l
h
w
(3) (4) (5)位相(振幅)中心を用いた場合の遠方界アンテナ係数算出式
アンテナ間距離を変えて
z=z
1,
z=z
2として,各距離で
S
21(z
1),S
21(z
2)を測定し,上式から
d
1+d
2を削除し,次式を得る.
アンテナの振幅中心位置を考慮したアンテナ係数算出式は,送受信アンテナのアンテナ先
端から振幅中心までのそれぞれの長さ
d
1,
d
2を,遠方界アンテナ係数
af
t_ar(w),af
r_far(w)を
用いて,
(6)式と示すことができる.
[1] T. W. Hertel, “Phase Center Measurements Based on the Three-Antenna,” Proc. 2003 IEEE AP-S Symp., vol.3, pp.816-819, Colunbus, USA, June 2003.
[2]K. Harima, “Accurate gain determination of LPDA by considering the phase center,” IEICE Electronics Express, vol.7, no.23, 1760-1765, Oct. 2010.
[3]廣瀬 雅信, 飴谷充隆, 黒川悟, “位相中心を用いた近傍界利得と遠方界利得の関係の理論的検討,” 電子情報通信学会技術研究報告,AMT2012-02, June, 2012.
( )
( )
( )
( )
( )
w
w
w
w
l
h
w
r t far _ r far _ t 0 0 211
1
1
,
d
d
z
af
af
Z
z
s
+
+
×
=
( )
( )
(
)
(
)
2 1 2 21 1 21 0 0 r_far t_far1
|
,
|
1
|
,
|
1
z
z
z
s
z
s
Z
af
af
-÷÷
ø
ö
çç
è
æ
-×
=
×
w
w
l
h
w
w
遠方界利得
遠方界アンテナ係数
ETS 3115 new
ETS 3115 old
ETS3115 (側面金属格子)
ETS3115 (側面プリント基板上のパターンメッシュ
S
11(w) measurement results
S
11(w) measurement results
S
11t(t) time domain envelope
Frequency domain
Time domain
Reflection wave from antenna under test Reflection wave from Metal ground plane時間領域でのグランドプレーン反射波(直接伝搬波)算出
時間領域算出結果からアンテナそのものの反射波を時間領域で引き算
s
11t_ground_ref(t)= s
11(t)- s
11t_intrinsic(t)
残留不要波を時間窓をもちいて抑圧(削除)
グランドプレーン反射波算出結果
アンテナ高さが高いほど、床面の大きさ(電波吸収体までの距離)の影響が大きい
と思われる。
位相中心を考慮した
Friis transmission formula
(
)
(
( )
)
(
( )
)
(
( )
( )
)
( )
w
( )
w
w
w
p
l
w
w
w
÷÷ ¥ ¥ ø ö çç è æ + + G -G -= 1 2 2 2 1 2 2 2 1 2 21 4 1 1 , g g d d z z s( )
(
)
(
)
(
)
(
)
1 2 21 1 21 1 2 2 1,
1
,
1
1
4
- -¥÷
÷
ø
ö
ç
ç
è
æ
-G
-=
z
s
z
s
z
z
g
w
w
l
p
w
金属床面を利用したアンテナ自己校正法では、送信アンテナと受信アンテナが同一アンテ
ナであるため、
g
∞1(w) = g
∞2(w) = g
∞(w), G
1(w,z)= G
2(w,z)= G(w,z), d
1(w)=d
2(w) =d (w)
として次式を得る
位相中心を考慮した
Friis transmission formula [1][2][3]
[1] T. W. Hertel, “Phase Center Measurements Based on the Three-Antenna,” Proc. 2003 IEEE AP-S Symp., vol.3, pp.816-819, Colunbus, USA, June 2003.
[2]K. Harima, “Accurate gain determination of LPDA by considering the phase center,” IEICE Electronics Express, vol.7, no.23, 1760-1765, Oct. 2010.
[3]M. Hirose, S. Kurokawa, M. Ameya, “Theoretical Investigation on Relationship Between Near-Field Gain and Far-Near-Field Gain Using Phase Center,’’Technical report of IEICE, AMT2012-02, June, 2012. (In Japanese) (1) (2) (3)
( )
(
(
)
)
(
(
)
)
2 21 1 21 1 21 1 2 21 2,
,
,
,
2
1
z
s
z
s
z
s
z
z
s
z
d
w
w
w
w
w
-=
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
1
2
3
4
5
6
G
ai
n (dBi
)
Frequency (GHz)
Extrapolation
method
Single antenna
method
(D= 3 m and 8 m)
3アンテナ外挿法によるアンテナ利得測定結果と
自己校正法によるアンテナ利得測定結果比較
-1
-0.8
-0.6
-0.4
-0.2
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1
2
3
4
5
6
D
if
fe
re
nc
e (dB)
Frequency (GHz)
アンテナ利得測定結果の差
リッジドガイドホーンアンテナの開口面からの位相中心までの距離
金属床を用いた
アンテナ自己校正法セットアップ
AUT
Vector Network Analyzer setting
Frequency range: 10 MHz to 6 GHz
Frequency interval : 10 MHz
IF Frequency band: 100 Hz
Port output power: 0 dBm
Metal ground plane
H= From 1.5 m
to 5 m
Delta H= 10 cm
EMI測定用電波暗室(電波半無響室)
1ポートVNA
Open Short Load 校正キット
同軸ケーブル又は双方向性光ファイバリンク
送信アンテナと受信 アンテナは同一特性 のアンテナとみなす ことが可能 広帯域ホーンアンテナ 27Outline of single antenna calibration method
Semi-anechoic chamber
Double ridged guide horn antenna
(
1 GHz – 6 GHz)
VNA
6 m
AUT
Metal ground plan
3 m
VNA
Miller effect
LPDA
(300 MHz – 1 GHz)
H= 1 to 5 m
DH= 10 mm
28VNA
AUT
Metal ground plane
3 m
Antenna
mast
E-plane
H-plane
Measurement setup and radiation pattern of DRGH
5 m
1 m
S11(w)周波数領域測定結果 S11t(t)時間領域特性算出結果
Reflection wave from
the ground plane
Metal ground plane
Reflection wave from the AUT
Antenna support pole
S
"" _$% & ' ( ) _%* +, *-. /& ( _01 2 *( )4 )自由空間伝搬波
(= S’
21(w)s )の周波数特性推定結果
Antenna support pole1アンテナ法で用いるFriis 伝送公式
𝑆
7"𝜔, 𝑧
7= 1 − Γ
"𝜔
71 − Γ
7𝜔
7𝜆
4𝜋 𝑧 + 𝑑
"𝜔 + 𝑑
7𝜔
7𝐺
"𝜔 𝐺
7(𝜔)
1アンテナ法では、送信アンテナと受信アンテナが同一特性のため
𝐺
"𝜔 = 𝐺
7𝜔 = 𝐺 ω , 𝑑
"𝜔 = 𝑑
7𝜔 = 𝑑 ω , Γ
"𝜔 = Γ
7𝜔 = Γ(ω)
𝐺 =
4𝜋 𝑧
"− 𝑧
7𝜆
1 − Γ
7 F"1
𝑆
7"𝜔, 𝑧
"−
1
𝑆
7"𝜔, 𝑧
7 F"𝑑 =
1
2
𝑧
7𝑆
7"(𝜔, 𝑧
7)
− 𝑧
"𝑆
7"(𝜔, 𝑧
")
)
𝑆
7"(𝜔, 𝑧
"−
𝑆
7"(𝜔, 𝑧
7)
アンテナ利得
アンテナ位相中心
1アンテナ法では、異なる2つの高さでのS
21測定結果 から、遠方界アンテナ
利得を算出可能
-2
-1.5
-1
-0.5
0
0.5
1
1.5
2
5
6
7
8
9
10
11
12
13
1
2
3
4
5
6
D
iff
ere
nc
e
(dB)
G
ai
n
(dBi
)
Frequency (GHz)
Three antenna method
Single antenna method
Difference
アンテナ利得測定結果比較
(3アンテナ外挿法と1アンテナ法)
33