支管より曲げをうける正方形鋼管分岐継手の局部破壊 : 角形鋼管T形分岐継手に関する研究1

(1)

NII-Electronic Library Service 【論

文

】

UDC ：624

．

078

，

014

．

27 ：624

．

04 日本建築学会構造系論文報告集第 357 号

・

昭和 60 年11月

支管

よ

り

_曲

げをうけ

る

正方形鋼管分岐継手

の

局部破壊

角形鋼管

T

形

分

岐継手

に

関

する研

究　

1

正会員正会員正会員

田

金

上

渕

谷

場

基

輝

嗣

＊

弘

＊＊

康

＊＊＊　

L 、

序　本研究は角形鋼管の主管に直接角形鋼管の支管が溶接された

T

形分岐継手が

，

支管から曲げモ

ー

メントをうける場合の耐力

・

変形性状を調べ _{るも}_{ので}_{ある} 。

この種の継手はフィ

ー

レンディ

ー

ルトラスの _{節点}をはじめラックビルあるいはパイプラインの架台等にしばしば用いられる。それらの構造物では

，

その機能上支管の

断面性

能の

_完

全な活用よりも

，

補強を省略した単純で軽快な継手が要求されることが多い

。

無

補強

の

_角

形

鋼

管分岐

継手

では，支管断

面

性能が主管断

面性

能に比べてかなり小さい場合を除き

，

支管の曲げ耐力に達する以前に主管壁の局部

変

形が著しくなり，主管の局部破壊

た

よって継手の耐力が決

定

される。

支管から

_曲

げをうける

_角

形鋼管の

T

形分岐継手については

，

Redwood

’｝

，

Jubb

・

Redwood2

〕の研究に始まり，

Korol・El−Zanaty・

Brady3

），　

Korol

・Mansour4

），　

Korol

・

Mirza5

｝等の実験的

，

解析的研究があるが

，

いずれも限られた断面の組み合わせに関するものであり

，

主として継手剛性について論じたものが多い

。

，

Szlendak・

Br6dka6

〕_に _よ_り_多_く_の_{実験}_が_行_{われ}

_，

_{著者}_らの実験結果1°）_も含_め

Yield

L

三ne　

Theory

による解

析

結果と実験最大耐力との比較がなされているが

，

式が複雑であることと

，

大

変

形を伴う場合のある最

大耐

力

時

を比

較

の対象としているため

，一

般

的

で

簡

便な設

計

式とはなら

ない

。Mang ・

Bucak・

Wo

！

fmUller7

）_は_多_く_の_{実験結果}_に

基づき

，

降伏耐力を対象とした計算図表を提

案

しているが，

一

_{般的}_な_{耐力式}_は_示_{されていない}

_。

　本報告は支管から曲げをうける角形鋼管

T

形分岐継手の簡便で実用的な耐力評価式を得る目的で計画された

一

連の研

究

のうち

_，

主

管

・

支

管ともに正方形断面をもつ場　本研究の 1部は昭和55年

，

56年

，

57年の日本建築学会近畿支部研究報告集に発表されている

。

　＊ _{神戸大学　助手}

・

_{工修} 　榊 _{神戸大学　教授}

・

_{工博} 　＊＊＊神戸大学　教務職員

・

工修　　〔昭和60年3月2日原稿受理日

．

昭和60年5月16日改訂原稿受　　理日

．

討論期限昭和 61 年 2 月末日）合についての実験結果の報告である

。

ここでは

，

広

範

囲の支管と主管の組み合わせについて系統的な実験を行い_，支管と主管の部材寸法比が継手性能に与える影響を調べるとともに

，

溶接部の詳

細

を系統的に変化させた実験を行い

，

これまでに十分明らかにされていない溶接部の詳細が継手性能に与える影響についても検討を加える。

2．

実　験

2 ，

1

供試体

　供

試

体

は

Fig．

1

に

示

すように正方形鋼管の支管が正方形

鋼管

の

主管

にすみ

肉

溶接されている

T

形分岐継手である

。

使用した角形鋼管は冷間ロ

ー

ル成形によるもので

，

コ

ー

_ナ

ー

_部に 7

＝2T

（

Tl

主管厚）程度のア

ー

ルがある。

　供

試

体

の _{寸法}

_諸

元を

Table

l

に示す

。

供試体の名称は下記の_{要領}にしたがっている。

S20 −22

／

1．

o−o．

67 ／

6E

支

管端部加工

a （mm _｝　　　　　

t

／

T

b

／

B

／

T

B

（cm ） T ← ⊥ bti d

．

τhh圃　巳hiok髄 55LU 馴・融 c隅。RD

L

」

司

W創dsile

t

／

調

IIIlI − 1

−

1

ー

「

ー

1

ー

噐

F

−

ll

ー

lIII

ー

．

尸

ー

ー IIII

「

鹽

−

TI

−

oo 。。

i

下 O

⊥

一

丁諱

・

正

｝

一

【

…

｝

「　

【

…

｝

層

一

｝

皿

…

皿

｝

一

皿

一

「

T …

北

ト

ー

1300 −

r

− 一一

rr

　　　　　　 fd

→

_…

_一

_…

丕

」

0 …

τ

ToD

上

1 −

ii

一

監

＿

一

＿

一

＿

一

P＿

一

，

r雫

一

＿

一

」

＿

一

Fig

．

1

　Test　specimen

一

₆₁

一

(2)

Architectural Institute of Japan

NII-Electronic Library Service ArchitecturalInstitute ofJapan

Table1

Summary

of testspeclmens

Chord Branch IVeld Chord Braneh

GreupSpectmen BxDxTbtdxtLaarCuoyVu bETt

(mm)

(tonflcm)

S20.33O.S-O.3S6 100xlOOx2.37.2S.S3,904.70S.SS4.i68 s2o-33xo.s-e.s316 100xlOOx3.2S.OS,44.024,904.10S.03 S20-3310.S-O.756t 1xlx.---s--O.S7 AS20-3310.5-1.0/4s2e-33fo.s-1.o/6 S20-3310.5-1.et9t ],ooxloex66.34.79.66.7 12,SS.43.904.70 4.004.88 4.004.884.234.96 4,67S.4S 4.67S.4S BS20-33/O.63-O.S314.1S20-3310.63-O.S316 12Sx12Sx3L27.04.5 7,1S.93.904.70 ].904.703.S24.735.S24.73 S20.33!O.65-O.7S16.200K200x612Sx12Sx4.57.SS,24.02'4.904.0g4,95O.71 cS20.3310,63.1.0X4S20-3SIO.63-1.0X6 S20-3310.63-1.0X9. 12Sx12Sx66,8S.O 9.67.0 12.07.93.904.70 4.004.88 4.aoq.ss3.734.48 S.734.4S 3.734.48 S20-3310.75-O.7S16- ISOxlSOx4.S7.3S,8S.904,70s.so4.go D520-33/O,75-1,O14S20-3310.7S-l.Olfi S20-3310.7S-1.0/9+

'ISOxlSOx66.64.6

_9.96.0 12.48.03.9e4.70 4.004,88 d.OO4,884.004.92 4.47S.29 4,47S.29o.ss ES20-55/O.88;L.OX4S20-33XO.S8-1.0/6 S20-53/O.88-1.019+ 175xi7Sx67,33.S 7.1S.6 i2.39.33,904,70 3.904.70 3.904.704.124.71 4,124.71 4.124.71O.99 FS20-53Xl.O-L.O14_{S20-35Xl.O-1.0/9.} 200x200x66.94.S l4.S8,73.9e4,703.904.703.904.70 S.904.701.14 S20-22O.5-O.676 100xlOOx67.25.S3.624.434,234.96O.61 SZO-2ZO65-O366 L2SKI2Sx3,27.0S.S3,624.435.824.75 S20-22O.63-O.676 125x125x6g,2e.s5.624.43S,7j4.48O.76 S20-22/O,TS-O.67/6 ISOxtSOx6s.os,g3,624.4]4.004.92O.91

GS20.22fO.SS-O.67X6_{S20-22!O.88-O.67/9+200x200x917Sx17Sx67.B6.2} _{15.48.0･3.624.43}_{3.624.434.124.71} _4.014.891.e7

HS20-22fl.e-O,67/6S20-2211.0-O.67/6E S20+22fl.O.O.6719

S20-2211.0-O.67/9E.

200x200x67.ss.g10.47.a 12.68.5 14.S8.3 3.624.4S 3.624.43 5,624,43 3.624.43 3.904.7e 4.004.S8 4.004.88 4.004.8S1.22 20-17O.S-O.S6 looxloex67.25.S3.854,S54.234.96O.66 20.17O.63.0.274t 12Sx12Sx3.26.842S.8S4.5S5.S4,73 S20-!710.6].O.S/6 12Sx12SI69A6.25.6S4.SS5.754.48O,82

rS2e-17/O.75-O.S/6_{S20-17/O.7S-O.S/9.} ISOxlSOx67,6S.S_{13.28.43.8S4.SS 3.8S4.SS4.004,924.47S.29O.99} J520-17!O.88-O.5/6_{S20-17/O.S8-O.5X9t200x200x1217Sx17Sx67.2S.O} _{!2.68,O3.8S4.SS 3.8S4.SS4.124.71}_4.014.S91.IS

Ks2o-1711.e-o.sx4S20r1711.0-O.S/6E_{S20-17/1.0-O,5/9}

S20-1711.0-O.5/9E+ 200x200x65.64,O13.S7.9_i4.09.1 !4.sg.o 3.SS4.SS 3.SS4.5S S.8S4.5S 3.SS4.SS 3,904.70 4.004.88 q.oo4,ss 4.004.S81.S2

sls-2s/o,67-1.ox6 100xlOOx68.16.S4.0D4,924.234.96

-O.79

sls-2s/1.e-1.ox6150x15Dx6ISOxlx6,.54.00d.4.004.921.i9

S2S-42/O.7-1.0f6 17Sx!7Sx67.4S.S3.904.S64.r94.96O.77 LS2S-42/O.S-1.014S2S-42/O.S-t.O/6 SZ5-42/O,S.L.Ot9+2SOx2SOx62oox2aox66.7S.S S.S6.5 ll.28.93,904.89 3.904.S9 i.904.894.004.8S 4.004.SS 4.004.88o.sg s2s-42flro-1.ox6 250x2Sox67.SS.93.904.863.904.S61.11 S30.SOO,SS.1.0X6 175x17Sx6S.16.43.674.604.19'4.96O.63 S50-SO/O,67-1.0X6 200x200x67,OS.S4.66S.413.904-.70O,72 MS3e-SO/O.83-1.014S30"SO/O.83-1.016 s3o-so/o.s3-1.olg.300x300x62SOx2SOx66.9SJ 7.96.2 12.7S.O4,66S.4! 4,66S.4I 4.66S.413.904.89 3.904.89 3.904.S9O.91 NS50-SO/1.D.1.0/6

_{S30-50!1.0-1.0/9.}

500x300:66.SS.7_{IS.OS.14.66S.41 4.66S.414.66S.414.665.41l.D9}

-

.7

7BS.93.664.76419496o S30-33O.67-O.676300x300x92ooxloex68.26.03.664.764.024.9eO.76 S30-33XO.S5-e.67/6 2sox2sex6S.36.5].664.763.904,S9O.9S sss-3gxo.s6-1.o/g350x350x9300x300x913.39.74.09S,153.724.60O.Y6

Notes .LaBf _::Specimens

MeasuredMeasuredWidth

ef

with veld details specified in leg length of fillet weld.

threat thickness ef fiilet weld. flat _portio" of cherd.

AIJ.

(3)

-NII-Electronic Library Service

変化させたパラメ

ー

タは

_{鋼管}

の幅厚比

B

／

T

（

1

ア

ー

50

）

，

支管と

主

管の

幅

の比

b

／

B

（

0．5〜1．

0

）および支管と主管の

_{管厚}

の比

t／

T

（

o．

27一

ユ

，

o

_）

である

。

さらに

，

すみ肉溶接継目の_{詳細}が継手性能に与える影響を調べるため

，

Table

l

_中

の

Groupe

A 〜N

において

，

支管と主

管

の組み合わせが同じですみ肉溶接継目の詳細のみを

変

化させた

供試体

を用意した

。

鋼管分

岐

継手の溶接継目の形状に関しては

，

日本建築学会「鋼管構造設計施工指針

・

同解説」

（

以下

，

「

鋼

管指針

」）

に標準的な継目形状が示されている。角形鋼管

T

形分岐継手については

，

　 i

）

全周すみ肉溶接の場合 a

・

＝

1 ．

4t （

α ：のど厚

，

t

：

_支

管

厚）

，

’

ii

　_{）主管}コ

ー

ナ

ー

_部と_{支管}端のすき間

RWtll

）が

3mm

を超える場合は支管端に

_{適当}

な

支管端

　部

加工を設けることが要求される

。Table

1

中＊印のついた供試体はこれらの

_条件

を満たす継手（以下

，

標準継手）である。

R

が

3mm

を超える場合は

，

Fig．

2 （

a

_）

_，

_（

b

_）

に

示

す

2

通りの

_{接合詳細}

とした

。

すなわち

，

Fig

．

2

（a_）は支管端を平面切断のままで

backing

　strip を用いて溶

接

する形式，

Fig．

2

（

b

＞は支管を所定

寸

法より

t

，だけ長

op

に切断しておき

，

支管端が主管表面に接し

，

主管コ

ー

ナ

ー

部と支管端の _間にすき間が生じないように

_支

管端のフランジ部をグラインダ

ー

で

_削

り

．

支

管端部加工を行う形式である

。

溶接はア

ー

ク手溶接であり

，D4303

（ライムチタニア系〉相当品の_φ

4mm

の

_溶接棒

を

使

用し，のど厚 a

＝

4

mm

，

6

　mm

，

9mm

の

供試体

はそれぞれ

1

層

，

2

層，

3

層溶接とした。溶接電流

は 1閃

〜

180A

，

溶接速度は

25 〜

_30cm

_／min で

，

すべで

_下

向き_{溶接で}ある

。

・

Table

1

に主管平

板部

において

，

すみ肉ゲ

ー

ジを用いて測定したすみ肉溶接継目の脚長

L

とのど厚 α （

Fig．

1

参照）の_{実測値}を示す

。

使用鋼種は

STKR

41

で

，

機械的性質を各供試体ごとに

Table

1

に示す

。

引張試験片（

JIS

5

_号

）

は_鋼

管中

央

部

の管軸方向からとりだした。

．

2 ．

2

実験方法

載荷方法は

F

・

g

．

3

に

示

すとおりで

，

主管

を

単

純

支持し_，支管端部に

PC

鋼棒を介してセンタ

ー

ホ

ー

ル型油圧ジャッキで水平力を加えることにより

接合部

に曲げモ

ー

メントを与える形式である

。

荷

重

の

検出

は

供

試

体

と

PC

鋼棒の問に挿入したロ

ー

ドセルにより行う

。・

加力

の

各

段

階において，加力点位置における水平

変

位

．

δ（以下」全体変形）および主管フランジの面外

変

形 δL

（

以脚注

1

）　等幅継手（

b

／B

＝

1

．

o）あるいは不等幅継手でも

b

／B≒ 　

LO

の場合

，

平面切断された支管端と主管コ

ー

ナ

ー

部の　問に

Fig

．

2

（a_）に示すようなすき間を生じる場合がある

。

　このすき間は主管厚が大きいほど

，

支管厚が小さいほど　大きい

。

RDot

GqP〕　　　申

〔cl）Witha」t　E∩d　Pr臼P叩飢lon　　　｛

b

）With　E門J　PrePd随Lion 　　　 Fig

．

2 Weld

details

麁 CEMFE卜臥 E PO

ROD 　尋

下

　§

憂

醤

！O　　　　　O1吋　L DαiLL　　　　F 　　　　　　　　REACTION α

．

_』

π

鑞

欝

脚

1 　

1 　　 JACKiI

齟

．

−．

齟

1

’

L一

L」

一

．

圧ARI 瞼墨ク

．

鹵

713 °o 〃　　∠ 〃　　　

．

7

Fig

_．

₃

Test

　set　up

圈

囲

MODE

1 哽

亠

　　　　 MODE 　

2 』

L

［

亠

MODE

3

　　　 MODE 　4

Fig

．

4 Failure

　modes

下

，

局部

変

形

）を

ダイアルゲ

ー

ジあるいは

変位計

で

，

各点のひずみを抵抗線ひずみゲ

ー

ジで測定した

。

3．

実験結果

実験結

_果

を

Table

2

に示す

。

同表には支管端のモ

ー

メントで表した実験降伏耐力砥脚WZ｝，最大耐力

M

，

弾性域単位荷重当りの全体変形 δ。

，

脇および

M

時の全体変形 δ．， δmax ，主管引張側上

．

フランジの局部変形 δTLY

，

δrL

，

主管圧縮側上フランジめ局部変形 δCLy

，

ttCLmsx

ならびに破壊形式を示している

。

3．

1 破壊状

況

主管と支管の組み合わせに応じ，破

壊

状況は

Fig．

4 に示す

4

つの破壊モ

ー

ドに分類できる

。

Mode

1

：主管フランジ曲げ崩壊脚注2）　荷重

一

全体変形関係における接線剛性が初期剛性の

1

／

3

　になる時の荷重を降伏耐力と定義する

。

一 63 一

(4)

NII-Electronic Library Service Architectural Institute ofJapan

Table2Summary oftest results

GreSpecimen NyMmaxMBP)emgx"dnax6o(mmX6yonax6maxeTLy6TLmaxcLv6cLmax FailureMode

(tf･m)

byMEPtfim)MEI)6y

(mm}

bff

SIO.3SO.S-O.iS6O.6S1.IS1.241.66O.9146.761.SI482.43.67.73.38.,4

1 20-OS-OS6OSS1.S31,792.7So,ss41.S37.g23i6bl3.8IS.34.7g.3 ₁ S20-S310S-O.7SX6.O.441.9S2.274.43O.S638,S26.2S091!.83.826.63.317.6O.S71 AS20-S310.･S-1.0t4SIO-33/O.S-1.0X6 S20-S3/O.S-1.0X9.O.S71.44 e.s62.o3 e.642.113.IS3.Sl3,Sl2.53S.63s.soe,4se.ssO.6042.234.62S.339.S193 34.62Sl 3S.S2S34.g7.36.62.211.4 4.229.6 S.O30.SLSll.S 4.S21:8 S.12S.3 111 sS20-3310.63tO.S5/4.

S20-53/O.63-O.S3/6O.S81.SlOa852･222.662.662.062.61e.6sO.8323.020,613.216112.21144.9.6.72.310.S2.313.02.610.9+2.62e.O

1l S20-33/O.63-O.75f6.o.7s2.sg3,S73.4SO.67lg.724.1273ll.S2.120.33.22!.7O.71 cS20-53/O.6S"1:OX4S20.33/O,65-1.0X6 S2e-331e.65-1.0/9.O.722.16 O.783.13 O,SS3.004.S.S4.SS4.SS3.004.013.S3O.47o.6ge.6621,SIS.113,6.2S.O204 27.4270 19.6263S.19.913.41.614.4 5.220.S 3.122.62.1l7.S 4A2S.O+ 2.83S.3+ 111t S20.33/O.7S-O.7S/6.1.3S3.SlS.2S2.S4O.667.0S16.a29118.11.613.S1.72S..S+ 1 DS20-33XO.7S-1.0/4S2D.3310.7S-1.0i6 s2o-s3to.7s-1.ofg+1.192.S7 1.473.78 1.S7S.S67.2es.os8,OS2.412.672,46O.40O,47O.4S7.31S.86S.OSIS.321i 15.227S 11,6272IS.918.123.61.S19.1 2.329.9 O,S13,41.S23.2 2.236.S 1.745.0o,ss111 ES20-S5fO.S8.1.0X4S20-3310.SSJt,O/6 S20-S3XO.SS`1.0/9-2.73S.46 2.824,24 3.4SS.09tO.2610.2610.261.271.SO1.46O.S4O.41o,so2.SO2.422.2S12.82S.e10.0SS.310.S66.42.0s.s6.S'l.32.S O.SS.1 O.7S.11.12.S1.0S.11.210.7U.99422 FS20.3SXI.O`1.0/4_{S20.3311.0.l.e/9tS.496.SO}_{6.8S9.1412.S712.871.181.SSe.slO.711.2S1.Sl9.617.2}_{Ll.34S.6LS3.9O.71.6O.63.6--1.04.61.r422}

szo-zuo.s-a.6761.213.10S.IS2.seo.g7IS.734.32547.42.213.0!.L12.2+O.6tL

S20-22O,63LO.5661.562.492.6!..q--

'tt--S20-12O.S5-e.6761.784.014.SS2.2SO.8S7,OSl.172..1..I.O.761 S20-2210.7S-O.67/62.S34.S97.201.62･O.643.114.1..-J--' GS20-22XO.8S.O.67/6

S20-22tO.88.0-67/9+S.246.S7 6.DO7.7S10.269.981.311.SOO.67O.7Sl.ST1.IS12.732.3 IS.7Sl,O2.SS.31.02.9 1.4451.12.8 1.3S.S1,0744

HS20-2211.0.0.6716S20-2211.0-O.6716E SIO-22Xl.O-O.67X9 S20-221!.O.O.67X9E. 7,4SS,46 8.4011,OS S.gl11.ST s.4eu.4g

12,S7IS.20IS.20l3.201.13l.32!.3S1.37O.66O.S4o.goO.S7O.96e.92O,9G1.029.213.D 12.743.S ls.2sa.s il.737.7 l.4s.s3.852

--O.9SS.4LtS.1

O.94.I O.SO.9 e.72.9 O.6S.O O.31.Z1.224444 2e-no.s-o.s61.945.243,181,671.02e.7s26.S149S.61.SS.21.17.7O.661 S20.17O.6S.O,274+2.262.372.661.0SO.896,0221.627,S1.31,O1.3i.11.2 3 s2a-vlo.63-o.s/63.094.324.SS1.40O.9S4.4022.162.92.91.74.7123JO.821 IS20-VXO.7S-O.S16_{S20-L710.7S.O.S!9+4.6SS.66}

4.9S7.117.20s.es1.2!1,43O.79O.882.232,2016.229.4 16.451,91.SS.2Ll2.3 1.34.0Le1.9 O.82.9O.9944 JS20.1710.S8-O.S16_{s2o-17/o.Bs-o.slg.7.slg.sl}_{7.2010.IS10.269.9S1.271.41o.g31.02l.301.27i4.42S,2}_{13.l41,S2.05,2Ll2.61,O3.21.02.2O.62.S1.I545}

KS20-17/1.0-O.SX4S20.17fl.OJO.S16E S20-17/1.0-O.S/9 S20.17Xl.O.O.S19E. 9.2310.70 10.4e13.t9 9.6011.S6 10.4313,20

t2.S7IS.2013.20IS.201.161.271,201.27e,BJ1.00O.S81.oeO.80O.S7O.S4O.9S15.721.S 13.S54.1 11.S22.3 13.S52.3 1.62.S1.92.51.01.S 1.S4,8 LO3.2 O.9Z,S O.71,4 O.91.S O.3O.S O.61,81.324343 SIS.2SfD.67-l.e/6e,782.023.IS2.S9O.64IS.320.S22410.81.316,S1.S14.4+O.79l SIS.ISfl.O-1.0X63.73S.047.201.3OJ-1..4.1-t..11.19 S2S.42IO.7.1.0/61.se4.sg10.43l.76O.47B.7021.S27S12,62,622.31.626.3.O,771 LS2S-42/O.S-l.O!4S2S-4210.S-1.016 S2S.42/O.S.1.0/9.2,OO4.80 2.004.S4 2.404'.70+1].2013.2013.202.402.421.96O.56O.37O.364.093.97S,6513.9272 13.1243 !2.5216.19.S18,S17.4l.72S,5+ 1,723.2 IA19,72.734.3+2.429.8+2.044.l+O.8S111 S2S-42Xl.O-1.0/6S,S410.1620.441.ISe,seo.7g9.3IS.g2,OO.71.S!.12.1IAI2 s3o-soto.ss-1.e/6O,9S4.0810.434.29e,jg16.52S.42448.6S.S42.SS.637.SO.6S1 S30-SOXO,67-1.0/61.45S.07i2.S73.SOe.jg11.82.S1

't-.1.4.71

MS30-SO/O.83.1.0X4S30.SOIO.S3-1.0/6 S30-SOIO.S3-1.0/9.2.8DS.S2+ 2.8D5.SO+ 3.606.47+20.4420.4420.442.082.071.80o.2ao.zsO.322.S92.731,9614.0174+ 12.S209+ 9.0199+12.S16.32!.1!.SIS.9 1.720.0 1.420.72."34.9+ 2-S44al' 2,OS3.9+o.gl111 NS30-SO/1.0-1.0/6

S30-SOII.O-1.0X9.12.9014.S412.0015.215S.603S,601.131.10O.41O.i7e.s6o.sog.4t6.9S.916.Si.81.8O.8L.8O.71.SIJ1.6 l.3S.61.0922 S30-33O.SS-O.6761.917.2e10.433,77o.6gS.2223.S26411.23.45t.OJ.S27.7O.661

s3e-sso.67-o.6762.947.SS13.272.68o.sgs.so23.6256IQ.83.j30.84.052.3O.76L S30-55fO.S3-O.67/66.56S.4920.441.33e.421,S7IS.SS2.73.42.0LS2.710.SO.9S4 S3S-39/O.S6.I.OX910.4214.6241.291,40e.351.86li.6S4.34.72.610.42.SIS.2O.962

Notes.+:Specimens with weld Not measurled vntil

detailsmaximumspecified in

load carrringAIJcapaclrr

(5)

NII-Electronic Library Service

（a ）

Mode

　1 _（

_b

_）

『

_Mode

2

（c _）

Mode3 　　　　　　　　

_（

_d

_）

Mode

　₄

Photo

l

Failure

　mQdes

支管の曲げ耐力よりもかなり低い荷重で主

管

フランジの曲げ変形が顕著になり

，

平面板としての崩壊機構を形成して降伏荷重に達する

。

以後は主としてフランジ板の面内力に依存して外力を負担するので，

荷

重

一

全

体変

形関係は

bi

−

linear

型で非常に大きい塑性変形が可

能

である

。

最終的には引張側溶接

部

にきれつが生じるか支管の全耐力に達して破壊する

。

破壊例を

Photo

1

（a

_）

に示す

。

Mode

2

：主管ウェブクリ

・

1

プリング

支管の圧縮側フランジ近傍の主管ウエプが局_{部的}に_面外にはらみ出し荷重低下が生じる

。

　破壊例を

Photo

l

_（

b

_）に示す

。

Mode

3

：支管局部座屈

支管の曲げ強度に達する以前に

，

支管圧

縮

側フランジおよびウエブに局部座屈が生じ荷重が低下する

。

破

壊例

を

Photo

1

_（c_）に示す。

Mode

41 _溶接

_{継目}

_破

_断

・

主管に十分な塑性変形が生じる以前に_，支管引張側のコ

ー

ナ

ー

溶接

部に

_生

じたきれつ _が_{進展}_し_{最大荷重}に達する。以後

，

荷

重

は急激に低下する

。

破壊例を

Photo

1

_（

d

_）に示す

。

3 ．

2 ・

荷

重

一

変

形関係

Fig，

5

は

各破壊

モ

ー

ドの

荷重

一

全体変形関係（

M

一

δ） MMOde2 〔S2σ酪ハρ

一

旧ノ創 lm，　6

肛

厂　　▽ ▽ ‘　

．

re ，　　　　　　　　OiMAx 1 ！」♂

　「

・

’

Yl ε」D

▽

．

CRACK i　， 4 環 _Modo1 匚s符 17 5｝「｝・・符 2アレ　　　

尸

一L．

1鬥

．

1 2 旨刪゜de5

　“

r

　　P♂　

．

／

ド

「

し

一

“

’

1 昨

，

●

　’グドノ

一’

σ》∈R触 ⊥＿＿・

・

窄

一

q

・

罪

・

“

5・L， 1

0

5

10

155 ，

、

．

120

Fig

．

5 Effect

　of　

local

defQrrnatlon

　on　overall 　

deflection

および主管上フランジの_{局部変形}が全体変形に与える影響（

M −

St

）を示している。ここで

，

　　　δン

＝

80

（δCL十δ7L）／（オ

いずれの

_破壊

モ

ー

ドにおいても全体変形のかなりの部分が局部変形によるものであり

，Mode

3

_{および}

Mode

4

の場合でも主管の_{局部変形}に起因して破

壊

が生じていることが分る

1 4．

考　察

4 ．

ユ

破壊モ

ー

ドと部材寸法の関係

Fig．

6

は横

軸

に

_支

_{管幅}と主管の平板部分の幅の比

b

／

B

ノを

，

縦軸に主管の幅厚比

BIT

をとり

，

各供試体の破壊モ

ー

ドをプロットしたものである

。

ここで

，

B

∫

＝

B

−

4T

図より

b

／

B

！≒

O

．

9

を境として破壊モ

ー

ドが

変

化することが分る。すな

わ

ち

，

b

／

B

、季

0 ．

9

では

Mode

1

で

，

b

／

B

！＞

0．

9

の場合は

Mode

2

あるいは

Mode

4

のいずれかで破壊する。

Mode

2

で破壊するか

Mode

4

で破壊するかは

，

主として

B

／

T

に依存し

，

その境界は

BIT

＝

25

で

，B

／

T

がこの値以上のときは

Mode

2

で

，

この

_値

以下のときは

Mode

4

で破壊する

。

しかし

，

すみ

肉溶接

継目の

_{寸法}

が

小

さいときは

B

／

T

＝

33

でも

Mode

4

で破壊しているものがある

。

60B

！

T

40 20 5 　　　　　　　

0 Fig

．

₆

Relatienship

between

dimentional

　_pararneters　and

fai

且ure 　_modes 　 1M ｛“m，，

．

唱

1

＄20

−

5砿 O

一

瓢0 ’9i　　　　　　　 I　　　　　　　　 o

：

Max 　　　　岡ODξ2

1

1●：Y■e［d 　　　　　　　　 … 　

l

l I

l

　　　　I I　　　　旨

1

し … 瀚 _遡 8rρ_葭　　　　　

同

o麗乞

1 ．

’

l

I

HOOE 「

1

i　　　 I

l

i 　　　　　　　　I 5 心7曳0199

曜

2 s蕁oく o

脚

訟｝

「

5 シロ5

−

u｝！9 ゜

5

1°

・

1

6

，c耐

Fig

_．

₇

Effect

　of　

b

_／

B

　ratio　on 　

M

＿

δ curves

一

65 一

(6)

NII-Electronic Library Service Arohiteotural エnstitute 　of 　Japan

Mode

3

の破壊は

BIT

が小で

b

／

t

≧

30

のときに生じている

。Mode

4

_で_{破壊}_{した}_{継手}_で_も

b

_／

t

_≧

30

のものは

，

溶接継目の性能が良好であれば

_，Mode

3

で破壊している

（

Groupe

J

_，　

K

_｝

_。　いずれの破壊モ

ー

ドも主管の局部変形に起因して生じるため，各破壊モ

ー

ドの境界領域に位置している供試体は

耐

力決

定

の

要

因となった

支

配

的

モ

ー

ド

以外

に

他

のモ

ー

6M

1

こ Im，

　．

鰤 71鯔，6i

l

i … 鋤 4

1

「 11

_Il

1

望＿ i

’

．

1 ．

o

：

HOK

l

i ₁ ■ 弓Yleld 1 0　　　 5 10 156 （cm， 0 （a_）

_b

_／

_B

＝

₀

，

63 12M 働 5湘 Um ｝ 8

一

一一

−．

一

2

一

ぬ

L一

8∂つ57 s硼 8ro o咽d 罵

■

：

鴇eld

M

伽　 “ ゜

56m ， 1D 　（

b

）　

b

／

B

‘

O

．

88

　　　　　〔c ）　

b

／

B

＝ Lo F_◎

_．

₈

Effec

【of β／ア ratio　on　

M

一

δcurves

3

　　　 2 　　　 1

ー

雋

茎

二

_鸛

13 _に

二

雛暮

3

−・

一

、3_珊乃

lo

・

離 1 　　　 ●

，

Macie3 　／ρ 〆　O

・

一

「

…

’

O

− ・

一

つ　　　　

・

O

．

5

　　　 t

．

O

t

／

T

Fig

．

g

Relationships

between

　_yield　strength 　and

　　　thickness　Qf 　

branc

｝且

3

　　　 2 　　　

1 囈

孟

「

ぐ

差

o

o

・

5

t

／

T

lo

Fig

．

10 Retationships

between

　maximum 　strength

　　　 and 　thickness 　_Qf　

bral

｝ch

一

₆₆

一

ドの影

響

をうけている

。

例

えば，

b

／

B

ノ≒

O．9

の

供

試体は

Mode

1

で破壊したが，最大荷重に近づくにつれ主管ウエブの面外変形が顕著になった

。

4 ．

2　

耐力

・

変形能力に与える

_{部材寸法}

の影響

　嶝

：

Fig．7

は

BIT ＝33

シリ

ー

ズにおいて，支管幅と主管幅の比

b

／

B

の変化が荷重

一

全体変形に与える影響を示している。

b

／

B ＝

O

．

5 〜

O

．

75

の

3

体は

bi−

linear

型の荷重

一

変形関係で典形的な

Mode

1

タイプである。支管幅が

主

管

幅

に近づくにつれ

荷

重

一

変

形関係は変化し

，

耐力は上昇し変形能力は低下する

。b

／

B ！

：

O．

88

_{およ}び

1．

0

_{はともに}

Mode

2

_で_{破壊}_{したが} ，　

b

／

B

＝

1 ．

0

_では

b

／

B

＝

O．

88

の

2

倍近い耐力を有している

。

曜

：

Fig．

8

（a

_）

一

（c＞

は

b

／

B

＝

0 ．

63

，

0 ．

88

および

LO

の時の荷重

一

全体変形関係が主管幅厚比

B

／

T

により変化する様子を示している

。b

／

B ＝o．

63

の場合はすべて

Mode

1

で破壊しており_，　

BIT

_が_小さくなるにつれ降伏耐力は上昇するが

，

変形能力は小さく

，

また最大耐力の増加も小さくなる

。一

方

，b

／

B

が大きい場

合

は_，

BIT

が小さくなるにつれ_{破壊}モ

ー

ドが

Mode

2

から

Mode

4

_{ある}_い_は

Mode

3

_と

_変

_化_{する}_が，耐力は

B

／

T

の逆数にほぼ比例して上昇している

。

変形能力は

B

／

T

が小さくなるにつれ低下する傾向にあるが

b

／

B

＝

1 ．

0

の場合，

B

／

T

による差は少ない。

　 tT

のa彡

：

Fig

．

9

および

Fig．

10

は降伏耐力および最大耐力と支管と主管の_{管厚}の比

t

／

T

との _{関係}を示している。ここで，荷

重

は aycdB2

（

ayc ：

主管

の

降伏

点

）

で除し無次元化している。

主管幅厚比が小で（

B

／

T

・＝

17

）支管幅厚比が大きい

（

b

／

t

・・

39 ） 1 体

が

Mode

3

で破壊した以外はすべて

Mode

l

_で_{破壊}_{した}

。

_{破壊}モ

ー

ドが変化した

B

／

T ＝

17

のグル

ー

プを除けば

，

支管厚が変化しても降伏耐力はほとんど変化しない _。

一

_方

，

_最

_大

_耐

_力

は

支管

厚が

増加

するにつれて上昇しており

，B

／

7▼

が

小

さい方が耐力増は大きい

。

Mode

1

で破壊する場合は降伏以後

，

主としてフランジの_{面内力}に_{依存}して荷重は上昇し，最終的には

溶

接

継目にきれつが生じるか

，

支管の耐力に達するかのいずれかで荷重低下が

生

じる

。

対象とした供試体では

，S

20 −

33

／

0 ．

5 −

o

．

38

／

6

が支管の耐力で最大荷重が決定した以外は

，

すべて溶接部のきれつで最大荷重は

決

定している

。

きれつの発生位置は支管厚により差があり

，

管厚が薄い場合は支管側溶接止端部にきれつが発生し耐力が決定する。

一

方，

t

≧

4 ．

5m

皿の場

合

は主

管

壁のパンチングシャ

ー

で

_耐

力が

決

定しており

，

この破壊場所の違いが最大耐力の上昇に関係している

。

4 ．

3 　

すみ

肉溶

接継目

寸法

の

影響

　F

三

_g．

11

（a）

一

（n）は各

Groupe

ごとの

荷重

一

全体変形

関

係

で，すみ

肉

溶接

継

目寸法の影響を示している。

1 ）

破

壊

形式 N工工

一

Eleotronio _Library

(7)

NII-Electronic Library Service 　4Mlm _し ₉ 届己x ● 」YIOId …

_幽

二 1

1

ヨ ₅₉ 1 2

一

6 … 1 　　　GrOUPO　A14 ト

F

i52

_伊₃_踟 _{，口}1 5 10 156 〔cm ｝ 2 　 4M （t雪m 　 2 〔a _＞

Mtttm

　 12M 【ttm）

M

（【r鋤　

り

’

　clx ｝ ’ ：Yieia　

l

_l5

　　4　　　：

i

　　　　 I

i

，2

撒

i

10 　：

111

0 5

bO

， 156tcm ， 20 　12Mtttm 4　

6

_・_cml 　8

°

4

δ

にm・ 8 ° 2

ま

、。、 6 （

f

＞

（9）

〔

h

）

M

（ttm 〔重卜呵

M

（ttm］ o 　 4M ｛ttm） 2 5 10 （c _） i5_δ tcm〕 20 S 照55／075

一

凵）阻　　　　5₁₄

一一

o

；

Max ・

：

Yl9旧

　．

一．

GroりPε 口隔OP匸1 0 5 ） Od −

（ 15 2° （

5

（cm ，（

i

） _（

₁

_） 10 0 　　2　　4　　6 　　　

6Ccm

）　　（

k

＞　8M

1 　　

1 ●

・

Yield ↑ml

1

， 41 一

つ

4 ₆ 1 GrOupeL

1 　　

1525 鴫2腿一ゆ 0　　　 5 1　　　　15 　　　　　206 【じm （

1

＞ 8 叨

M

廿

．

4

：

職

S2＞3SC88

一

匸0 佃　　　 64Gro 叩e

EMeDE 　256 〔G川

1°

・

　　　　（e _）

M

【ttrn］ 0 o 5 10 （m _）

Fig

．

11 Load

−

deflectien　curves

156 ｛CMJ 　 2° 　 15M 〔ttm） le （・） °

6

に_剛 5 　標準継手が

Mode

1

で破壊している場合

，

すみ肉溶接継目寸法が小さくなっても破壊モ

ー

ドは変化しないが

，

他の

_{破壊}

モ

ー

ドにおいてはすみ

_肉

溶接

継

目が小さくなったため破壊モ

ー

ドが

変

化した例がある

。Groupe

E

では， a

／

t［

1．55

_{およ}び

0．93

_の

2 体

_は

Mode

2

_で_{破壊} _{した}_が， α／

t

＝

o

：

58

と極端にすみ肉溶接継目寸法が小さくなると早期に_{溶接部}のきれつが生じ

M

（

Xie

4

_で_破

_壊

_{した}_（

Fig，

li

（

e

_）参

照

）

。

Groupe

J

_{では} ，　

d

／

t＝1．

33

の供試体は

Mode

3

であったが

，

　a

！

t・

＝

O．83

になると溶接

継

目にきれっが_生じ

Mode

4

で破壊した（

Fig．11

（

j

）参照〉。

2

）耐

力

　 Fig

．

12

（a）

〜

（c）は降伏耐力風とすみ肉溶接継目のど厚 a との関係を

，Fig．

13

（a）

一

（

c

_）

は最大耐力

Mma

，

，と a との関係を各破壊モ

ー

ド別に示している

。

各図の

横

軸は実測値 a を支管の公称管厚

t

で除した値を，縦軸は

降伏耐力

あるいは最大耐力を各

Groupe

における標準継手の降伏耐力

MM

。

．

i

．

、t｝

，

あるいは最大耐力

MmaXta

＝

i

．

−ti で除し無次元化した

値

を用いている。

　Fig

．

14

（a），

（

b

）

は

Mode

1

で

破

壊したものについて

，

横軸をα／

t

の

_代

わりにすみ肉溶接継目脚長の実測値

L

と

t

の _比をとり

，My

および

MmaS

［と

L

の

関係

を示したものである。

一

67 一

N工工

一

Eleotronio _Library

(8)

NII-Electronic Library Service Arohiteotural エnstitute 　of 　Japan

尋

1 ．

2 豊

ミ

1 ．

o

O．

8 O

．

6

σ

51 ・

°

i

’

Zi

／

t2

° 　　　（a _》

Mode

　l

〈

1 ．

2 妻

≡

…

1 ・

o

0

0 ．

6

2 、

_、

　、

0

7

／

ρ

∈

一・

一

F

一

6 N −一

一

0 ．

₅₁

．

₀

．

_5a

₂₁

／

t

β

‘ 　

O

t

妊

茎

丶

Σ

0 ．

　 △

・

，

、

△_つ_聾

O

・

₆

0L5

1 ．

0 　　　

1 ．

5 2Q

a

／

t

　　　〔c_＞

Mode

　4

一

・

一

”

…

開

GHIJ

κ （

b

）

Mode

2 Fig

．

12　

Relatio皿ships 　

between

　yield　stlength 　and 　throat　th正ckness 　of　weld

尋

tr

i

・

2

蹇

ミ

1 ．

ox

畫

0 ．

マ

r

_簍

尋

lll

耋

_。

₈

尋

暮

1 ・

ミ

1

。

耋

0 ．

＝

1 ．

2 量

ま

_ID

Σ 　

_a3

O

，

6 　　　　　　　　　　　　　　

0 ．

6 　　　　

0 ．

2

（）

0 ．

5 1D

1．

5 　

0

」

5

1 ．

0 1．

5 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

2 ：

0 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

2 ．

0 　　　　　

0 ．

5 1．

0 　　　

1 ．

5 a

／

t

　　　　　　　　a

／

t

　　　　　　a

／

t

（a _冫

Mode

　1

_（

b

）

Mode

　2

_〔cl　

Mede

4 Fig

．

13　

Relationships

between

　maximum 　strength 　and　throat　thickness 　QI 　weld

E

1 _o．

a61D

152

°

_Llt2S

1・

°

1・

52

°

_Ltt2

・

S

　　　　（a）　　　（

b

｝

Fig

，

14

　Relationshlps　

between

　strength 　and 　

leg

　length　of 　　　 weld 　

fer

　specimens 　with　

Mode

　l　type　

failure

t2

1

ρ

▼

■

α

’

…

一

’

∫

”

A

− −

B

−

c

− −

lD

……

Mode

】で　　する　△ _：すみ肉溶接継目寸法が a／彦 ≒

1 ．

4

より a／

t

≒

0 ．

7

に減少することにより降伏耐力は約

20

％低下している

。Fig．

11

（a）

，

（

b

）

，

（c_）

_，

_（

d

_）

_，

_（

1 _）

_，

（

m

_）

にょれば，

Groupe

D

を除き

，

公称のど厚が

4mm

と 6mm では

M

一

δ関係は大差ないが

，6mm

と

9mm

では明確な違いがみられ

，

降

伏

耐力の低下が大きい

。

また

，

Fig

．

ユ

2

（a_＞と

Fig

．

14（

a

_）

は同

様

の傾向を示しているが

，

降伏耐力はのど

厚

よ

．

り脚長との相関が高い

。

　Mode

I

で

破

壊する場合，主管上フランジに崩壊

機構

が形

成

され

降伏荷重

に達する_。すみ肉溶接継目寸法が

変

化すれば，主管フランジ面の

Yietd

Line

形成位置が

変

化し

，

フランジ板の崩壊荷重に影響を与えるために

降

伏荷重が変化すると

考

えられる。

実

験

結

果より判断して

，

Yield

Line

_{形成位置}はすみ肉

溶接継

目の脚長に影響され

_，

支管厚には依存しない

〔

4 ．

2 参

照

）

と考えられる

。

Mode

1

で破壊する場合の

最

大耐力は

，

支

管

厚が薄い

Groupe

B

を除き

，

すべて主管のパンチングシャ

ー

破壊で決まっており（

4 ．

2

参照）

，

溶接継目寸法が極端に小さくなると急激に耐力は低下している。　

Mode

2

で　　する　△ _：

b

／

B

＝

O

．

88

の

Groupe

E

では溶接継目寸法が小さくなると降伏耐力および最大耐力は低下する

（

Fig．11

（

e

_）参

照

）

。

一

方

，

b

／

B

＝

1．

0

では

Groupe

N

のように

_，

溶接継目寸法が大きい方が強度

，

剛性とも低くなっている

例

がある

（

Fig．11

（

n

）参

照

）

。これには供

試

体の

初

期不整

等

の影響も考えられ

，

溶接

継

目寸

法

は等

幅

継

手

の

_{耐力}

に大きな影響は与えないと考えてよい。　

Mode

4

_で_破 _す_る_場△ ：平面切断された支管端と主管コ

ー

ナ

ー

_部にすき間

R

がある

Groupe

H

_（

R

；

3 ．

6mm

＞

，

Groupe

J

_（

R

ニ

O．

6mm

_）_{および}

Groupe

K

_（

R

＝

6mm ）

の供試体は支管コ

ー

ナ

ー

部の

_溶

接ビ

ー

ド上のきれつで，すき間のないものは

，Groupe

l

の a／

t

！

1 ．

O

のものが溶接ビ

ー

ド上にきれつ _{が生} じた以外

，

支管コ

ー

ナ

ー

の溶接止端部のきれつで耐力が

決

定した。すみ肉溶接

継

目

寸

法が最大耐力に与える影響は大きく

_，

破

壊モ

ー

ドが

変

化した

Groupe

J，

_支管端のすき間

R

が大きくすみ肉溶接継目寸法を大きくした効果が認められない

Groupe

K

（後述

）以外

は

，

α

〃

≒

1．

4

から α

／

t

≒

LO

になると

12 −

₃₀

_％_の_{耐力低下}_{がある}

_。一

_方

_，

_初

_期_剛

_性

_{ある}いは降伏耐力に与える溶接継目寸法の影響は少ない。　

4．

4

　支管端部加工の影響

一

₆₈

一

N工工

一

Eleotronio _Library

(9)

NII-Electronic Library Service （a _）　Photo　

2 ／

’

・

1

／

ボ

’

；_鰄〔

b

） Macrosections　ef　weldy

Photo

　3Location　of　crack

支管端部が平面切断のままの場

合

，

Groupe

H

および

K

の供試

体

における支管と主管の組合せでは

，

公称値で

3 ．

6

　mm および

6mm

のすき間があり

，

「鋼管指針」の制限値

3mm

を超えている

。

本研究では

2

種類のすみ肉溶接継目寸法（a

＝

6mm

，

9mm

）について支管端部加工の

_影

響を調べているe

！

GIIgllpg

一

旦

：供試体の荷重

一

全体変形関係を

Fig．

ユ

1

（

h

）に

，

溶接部のマクロセクションを

Photo

2

に示す。支管端部加工の

有

無によらず

，

すべての

_供

試

体

は

Mode

4

で破壊した。しかし

，

支管端部加工の有無によりきれつの発生位置が異なっている。支管端部加工の無いものは支管コ

ー

_ナ

ー

_{溶接}ビ

ー

ド上にきれつが_生じた

（

Photo

1 （

d

_）

参照）が，支管端部加工のあるものは

，

支管コ

ー

_ナ

ー

の溶接止端部にきれっが_生じた _（

Photo

3 _）

。

Fig

．

1

ユ

（

h

）

によれ

_嫉，

すみ

肉溶接継

目のど

厚

6mm

（a／

t

＝

LO

）で支管端部加工の無いものは

。

耐力

，

変形能力とも他の供試体より劣っているが

，

のど厚を

9

mm にすれば

，

支管端部加工が無くても

，

ある場合と同様の挙動を示している

。

　 ⊆壓

：_{破壊}モ

ー

ドは溶接継目寸法に無関係で

，

支管端部加工の無いものは

Mode

4 ，

あるものは

Mode

3

である。支管端部加工のある

2 体

は

溶接継

目寸法によらず

，

ほぼ同様の荷重

一

全体変形を示している（

Fig，

11

（

k

）参照）。支管端部加工の無いものは

，

あるものに比べて

，

耐力

，

変

形能力とも

劣

っている

。

．

　以上のことより主管コ

ー

ナ

ー

部と支管端のすき間が

3 ．

6mm

程度では

，

十分なすみ肉溶接継目寸法があれば

，

支管端部加工を設けた場合と同

等

の継

手性能

が

得

られるが

，

すき間が

6mm

程度に大きくなると

，

支管端部加工を

施

さなければ十分な

継手性

能は

得

られないことが分る

。

4 ．

5

　使用限界状態と降伏耐力の関係

支管と主管の幅の比

b

／

B

が小さく

Mode

　lで破壊する場

合

は，剛

性

が低く

，

変形量が大きいため

，

設計上は耐力とともに

_使

用状態での変形量が問題になる

。

文献

8

）

，9

）には主管の局部変形量が主管幅の

1

％になる時を

使

用限

界状

態とする

Mouty

の考え方が紹介されており

，

また

Packer

らにより

，

角形鋼管

T

，

X

，

K

_{形継手} について

，

この方法により求め

_な

使用限界荷重は

，

Yield

Line

Theory

にょる解析値と良い

一

致がみられる

ことが報告されている。しかし，主管の局

蔀

変形が

0 ．

Ol

B

になった時を設計の指標とすると

，

Mang

_ら7 ，_も指摘するように支管幅が主管幅に近ずくにつれ最大耐力と設

支管より曲げをうける正方形鋼管分岐継手の局部破壊 : 角形鋼管T形分岐継手に関する研究1

】

．

，

．

．

・

支 管

よ

り

曲

げ を う け

る

正 方 形 鋼 管分 岐継 手

の

局 部 破 壊

角形 鋼管

T

形

分

岐 継手

関

す る 研

究

1

田

金

上

渕

谷

場

基

輝

嗣

弘

康

L 、

T

，

ー

・

ー

ー

，

断面性

完

，

。

補強

角

鋼

継手

面

面性

，

変

た

定

曲

角

T

，

Redwood

，

Jubb

・

Redwood2

Korol・El−Zanaty・

Brady3

Korol

・Mansour4

Korol

・

Mirza5

，

，

，

。

，

Szlendak・

支管

_曲

げをうけ

正方形鋼管分岐継手

局部破壊

角形鋼管

岐継手

する研

究　

_完

_角

_曲

_角

_，

_。

_，

実　験

　供