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振動時間t （s ）
図 一7.42 鉄筋組枠の影響下におけ る振動時 間とフリ ージング域との関 係
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A E コ ンク リ ート スラ ンプ5.0 CI
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振動 数12000 vpn φ40 no
鉄 筋 径 φ13.0 II こ
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振動時間t （5)
図‑ 7. 4.3 鉄筋組枠におよぼ すフ リージング域と振 動時 間の関 係
362
30
空気量を5.0 ％としたスランプ5. OcmのAE コンクリートの場合、鉄 筋のない状態でのフリージング域は、約40cfflとなっていて、non‑A E コンクリートの場合のほぼ1. 3 倍であり、 鉄筋組枠の種類が変わったと きでもプレーンコンクリートの1.25 〜1.3 5 倍にフリージング域が 広くなっている。このように、non‑A E コンクリートに空気を混入する ことによってフリージング域の拡大がみられる。
図一7.43のAE コンク リートが 鉄筋 組枠 によって拘束あ るいは阻害を 受け ると、15cidX 15cinx IScm （F う5 ）の鉄筋組枠内で、フ リージング域 に混じ って0. 2ciiiから0. 5cn]程度 の気 泡が観察さ れ、 鉄筋組枠に 沿って 発生 してい る場合もあったが 、独立し大きな気泡 の形 成は観察で きなか った。しかし、 組枠が小さい 場合 にフ リージング域が 縮小してい ること から も、 組枠 の阻害作用が原 因となってフ リー ジング域が狭 くなる もの と考え る。
F ‑ 1 5 の鉄筋組枠 におけ る鉄筋枠コ ーナーでの気泡 の発生 はみら れ なか ったが、F ‑ 2 5 の鉄筋組枠 のコ ーナーに1. 0cm か ら2. 5cinの気 泡が発生 して いて、鉛 直補助鉄筋 の周り には気 泡の発生は なかった。 鉄 筋組枠がF −3 5 の場 合には組枠から6. Ocm〜8. Ocffl外 に気 泡が発生 し ていて 、気泡より約lOcffl 先にフ リー ジング域が観察さ れた。 鉄筋 組枠 がF −50 のよ うに拡大さ れると 鉄筋 枠のコ ーナーの周辺 と鉛直 補助 鉄 筋 の周囲での気 泡の発生 状況が よく類似していて、 その発生し た気 泡の 大 きさ は、平均 しで8. 5cniか ら12. Ocm の範囲で生 じてい る。 しかし 、
鉄筋 組枠内 に発生 した気泡は 微小 であった。以上 のことからA E コ ンク リートの場合 には、non‑ΛE コン クリ ート に比べて 振動締固め によ るフ リ ージング域 や気 泡の発生範 囲が大きくな ることがわか る。
このよう に、振動締固め 条件を 一一一定として、 コ ンクリートの性 質と各 種の鉄筋組枠 の影響を 考え ると、無筋 の場合 におけるフ リージ ング域 に 対 して、 鉄筋 組枠の大 きさ がほぼ等し いかあ るいは小さい場 合に鉄筋枠 は 締固め状況 に大きく影響 するが、鉄筋組枠 の大きさが拡大さ れると組
枠の影響 は小 さく なる。
−363 −
（2 ） 鉄筋組枠が強度分布 におよぼす影響
振動の伝播が鉄筋組枠によって拘束または阻害を受け るこ とが確か め られたので、上記の実験で得られた版状試験体が硬化し た後、φ7 ×14cm のコア供試体を 採取、成形して、材令2 8 日（コア採取材令2 日以 降、室 内 養生、室温20 °C、湿度70 ％）におけ る圧縮強度を 試験し た。 各供試 体の採取位置振動機の中心からの距離と鉄筋 中心からの位置につ いて示 しだのが 表7.5 である。 コア採取位 置は、図 一 7. 25、図 一7.26、図 一‑7.27
および図 一一7.28に示したとおり であ る。
364
表7.5 振 動 機 お よ び 鉄 筋 中 心 か ら 供 試 体 ま で の 距 離 各種 鉄筋組枠 とコ ア供 試体採 取 位置
mm
50×50×15 （cm ） ×35×1535 （cm ） ×25×15 25 （cm ） 〉く15×15 (cm ）15］ ア 紅 体翻No,
釦 複の帖 糾 の鴎(cm)
胚 の帖 糾 暖 離(cm)
翻 綬の帖 からの鴎(cm)
縮 の帖 糾 のa(era)
振闘 の帖 糾 の隨(cm)
賎 の帖 から吸 離(cm)
振闘 の帖 糾 曙 離(cm)
鵜 の帖 糾 順 離(cm)
1 20 5 8 5 10 5 7 5
2 30 5 18 5 20 5 16 4
3 38 13 28 15 30 15 26 14
4 46 21 38 25 40 25 36 24
5 54 29 17 5 5 5 46 34
6 23 5.5 27 5 15 5 8 5
7 31 5.5 37 15 25 15 18 15
8 39.5 13.5 47 25 35 25 28 25
9 47 21.5 10 5 5 3 5 5
10 55 30 20 5 13 5 15 5
n 28.5 7 30 15 23 15 25 15
12 43 14.5 40 25 33 25 35 25
13 50 23 15 5 12 5 0 5
14 57.5 31 25 5 22 5 10 5
15 36 6 35 15 32 15 20 15
16 42.5 7 45 25 42 25 30 25
17 49 16 19 5 17 6 20 7
18 55 25 30 6 30 7 45 32
19 62 33 40 16 61 ‑ 38 17.5 7
20 56.5 21 55 31 8 5 42 31.5
21 68 37 20.5 6 20 7 22.5 7
22 76.5 41 32 5.5 57 44 53 37.5
23
‑ ‑42 15.5 H 6 13 7
24
‑ ‑55 28.5 24 7 49 43
25
‑ ‑15 5 51 34
‑ ‑26
‑ ‑26 6 14 6
‑ ‑27
‑ ‑60 40 27 7
‑ ‑28
一一 ‑24.5 5 61 34
‑ ‑29
‑ ‑35 5.5
‑ ‑ ‑ ‑30
‑ ‑61 31.5
‑ ‑ ‑ ‑−365
振動機の中心位置から同じ距離 におけ るコア供試体 の平 均値を 用いて図 示したのが図 一7. 44 と図‑ 7. 45 であ る。
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n o n ‑A E コ ン ク リ ー ト
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振動 数12000 vpi 振動機の 筒径 φ40 Ill
万 万 俯 ＞
0 10
20 30
40 50 60丸 鋼 鉄 筋 φ70
振動機の中心からの距離（cm）
図一7.44 鉄筋組枠が強度分布におよぼす影響（鉄筋径 φ6mni）
︵只︶心急︶；b憾坂深出トｎ
400
300
200
00 01
AE コ ン クリ ート