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4。3．3 静電応力の寄与

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により算出できる。従って、静電応力によるひずみは電場強度の2乗および誘 電率に比例し、圧縮弾性率に逆比例する。静電応力の影響を考察するために誘 電率およびヤング率を測定し、誘電率に影響する水分率の測定結果とともに Table8に示す。圧縮弾性率は2軸伸長の弾性率と等価であるので、1軸伸長 のヤング率の2倍と見積もることが出来る。2章の式（1）および3章の式（4）

から、電歪定数とεo K／（2x2xヤング率）との相関により静電応力の寄 与を考察することが出来る。この相関をひずみが幅として測定された試料（Nl，

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電歪効果への静電応力の寄与は無視できないと考えられる。Fig．17の直線は 静電応力の寄与について算出される電歪定数を示しており、測定された電歪定 数は、大きくなるとともに、直線からプラス側にずれ、そのずれは大きくなる。

ずれの変化については今後、理論的な検討を進める上での課題としたい。

4．3．4 各セグメントの転移温度との相関

 Fig．16の結果は電場印加時のひずみがPUEのHS一ドメインの構成成分で あるウレタンセグメントの組成構造により大きく変わることを示唆している。

そこで、セグメント組成構造のセグメントの運動性への影響を実験的に把握す るために粘弾性の温度依存性の測定を行い、その結果をFigs．18および19に 示す。貯蔵弾性率Eおよびtanδの0℃以下の低温側における温度変化のデー

タからPMPAのセグメントの運動に起因するガラス転移温度はMDI系PUE

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