提案法の実施例と検証実験

本項では，提案法の実施例を示すとともに，その妥当性を文献[5]の方法に よる算定結果との比較から明らかにする．

まず，3.3.2項の図3.10から，a-n間，b-n間，c-n間およびa-b間，b-c間，

c-a間の滑り周波数sf0=0となる点のリアクタンスxan，xbn，xcnおよびxab，xbc， xcaを2f0で除すことによって，各相の自己インダクタンス L1a，L1b，L1cおよ び各巻線間の自己インダクタンス L1ab，L1bc，L1caを算定した．表 3.2 は，そ の結果である．次に，表3.2 の結果を用いて(3.14)～(3.16)式により，各巻線間 の相互インダクタンス M1ab，M1bc，M1caを算定した．その結果を表 3.3 に示 す．この結果より，各巻線間の相互インダクタンスはM1bc < M1ca ≈ M1abとな り，非対称であることが確認される．比率としては約 1：2：2（M1bc：M1ca： M1ab）であった．3.3.1項で述べたように，供試LIMにおいては，極数が3と 少ないため，このような比率で非対称性が顕著に表れたものと考えられる．

表 3.2 各巻線端子間の自己インダクタンス算定結果

項目 記号 値 単位

a-n間の自己インダクタンス L1a 37.5 mH b-n間の自己インダクタンス L1b 38.1 mH c-n間の自己インダクタンス L1c 37.0 mH a-b間の自己インダクタンス L1ab 101 mH b-c間の自己インダクタンス L1bc 87.0 mH c-a間の自己インダクタンス L1ca 100 mH

表3.3 各巻線間の相互インダクタンス算定結果（提案法）

項目 記号 値 単位

a-b間の相互インダクタンス M1ab 12.7 mH b-c間の相互インダクタンス M1bc 5.95 mH c-a間の相互インダクタンス M1ca 12.7 mH

さらに，提案法の妥当性を検証するために，文献[5]で提案されている各巻 線間の相互インダクタンスを算定する方法（便宜上，従来法とする）を実施 した．この方法は，二次側の非磁性導体を取り除いた等価無負荷状態におい て，一相端子と中性点間に単相交流を印加し，他の二相に生じる誘導起電力 から各巻線間の相互インダクタンスを求める方法である．例えば，a-n間に単 相交流を印加して電流 I を流したときの b 相，c 相に生じる誘導起電力 Vbn， Vcnから，a-b 間および c-a 間の相互インダクタンスは次式によって算定する ことができる．

I f M _ab V^bn

0

1 ^ 2 ··· (3.17)

I f M_ca V^cn

0

1 ^ 2 ··· (3.18)

ここでは，a-n 間の例について示したが，b-n 間，c-n 間についても同様で ある．なお，この方法は二次側の非磁性導体板を取り除いた等価無負荷状態 が前提となっているが，実際には，二次側の非磁性導体板は磁性体の裏張り 鉄板と接着されて取り除けない場合が多く，この場合には，等価無負荷試験 の実施は困難である．供試 LIMの非磁性導体板（アルミ板）も裏張り鉄板に 接着されており，取り除くことはできなかった．そこで，同一の寸法および 同一材料の裏張り鉄板を製作（図3.13参照）し，従来法を実施した．

（a）二次側表面（アルミ板）

（b）二次側裏面（裏張り鉄板）

（c）製作した裏張り鉄板

図 3.13 供試LIMの二次側のアルミ板と裏張り鉄板

表 3.4 は従来法による各巻線間の相互インダクタンスの算定結果である．

表 3.3 の提案法による算定結果と比較すると，ほぼ同様の算定結果（従来法 を基準として M1abが 5.0%，M1bcが 0.17%，M1caが 5.8%の誤差）となってお り，提案法の妥当性が確認される．

表3.4 各巻線間の相互インダクタンス算定結果（従来法）

項目 記号 値 単位

a-b間の相互インダクタンス M1ab 12.1 mH b-c間の相互インダクタンス M1bc 5.94 mH c-a間の相互インダクタンス M1ca 12.0 mH