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一一。-Type1

・ ・0 ・ Type 1残留 一寸企ーType^D

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・ 0 ・ Type皿残留

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100000 1000000 10000000

図4-2 :たわみ ・ 残留たわみの経時 変化

74

考えるのが妥当である. 最大荷重をType 1の約1.3倍としたType ^II ， またRC構造とし

たType rrrもType 1と同様の傾向であり， 試験終了時おいて健全であることがわかった.

図4・3は， 床版ー銅桁間のずれの経時変化を示している. "Section 1 "， "Section2"は，そ れぞれ図4・l(a)のスパン中央から3パネル目， および2パネル目の床版中央位置である.

ずれ性状も， たわみ性状と同様に顕著な変化がないことがわかった.

図4・4は， 合成桁断面のひずみ分布を示している. 同図(a)， (b) は， それぞれ図4・l(a) の載荷点近傍， および床版中央部の位置である. 各図には，載荷回数l回目と200万回目 を示しており， その聞の変化は見られないことがわかる.

問詰め部のひび割れは， 写真4・2に示すように，載荷前より乾燥収縮ひびわれと思われ る微細なひびわれは発生したが，繰り返し回数の増加にともなうひびわれ進展，およびひ び割れ発生は見られなかった

以上より， 設計荷重， およびその約1.3倍を最大荷重とした200万固定点繰返し疲労試 験の結果， 載荷回数の増加にともなうたわみ， 床版ー鋼桁問のずれなどの経時変化は見ら れなかった. また， 支圧部へのひずみ量も変化がなかったことからp 本合成桁は十分な疲 労耐久性を有していることが確認された.

E 戸

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一一+ーType r Section J

・ ・0・ ・Type 1 Section2 一一合一TypeIl Section J . ・企 ・ TypeIl Section2 ---1トーType皿SectionJ --{3・TypeIII Section2

10 100 1000 1 0000 100000 1000000 1 0000000

載荷回数i回]

図4・3 :床版-鋼桁聞のずれの経時変化

。

100

ε 品200恒E 出s _{，;;î 300}

同呼ミ時

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宅400斗

500

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一『・-T)pe1 ¹ - -0・Type1 200万 一台「一T)J光日l - -ò -_Type 1] 200万

l'yJ光町l

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ひ寸 !μl

(a) : Section i

J'

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(b) _: Section ii

文l4・4 :合成桁断面のひずみ分布

で京本高 萩;々3

写真4-2 :乾燥収縮ひび割れ

4.3.2静的曲げ試験

図4-5は， スパン中央の荷重ーたわみ曲線を示している. Type IIは， 疲労試験時の最大 荷重をType 1の約1.3倍としたが， 同図より初期岡IJ性， また高荷重域においてもType 1 と同様の挙動を示していることがわかる. Type mは， PC銅棒の代わりに異形鉄筋を使用 しノンプレストレスとしたが， Type 1との差異は見られないことがわかる.

表4-5は，試験値である最大荷重と， 完全合成断面と仮定して等価応力ブロック法によ り算定した終局荷重， および設計荷重をまとめたものである7)， ⁸⁾ Type 1の最大荷重は

Type IIに比べてやや小さいが， 最大荷重は設計荷重に対して3.81 と十分大きな安全率を

有していた. また終局時には合成効果が消失しつつあるが，終局耐力の算定は完全合成と 仮定しでも実用上問題のないことがわかった.

図4-6は， スパン中央(Section i 図4・1(a))の合成桁断面のひずみ分布であり， 設計荷 重225kN時， その約2.6倍の588kN時を示している. 同図より， 225kN時のひずみ分布は

ハUnu nU

800

設計荷重225kN

一+ーType 1 一合一Type D -・-Type皿

，...， 600

Z よ￡

制4e: 400

200

。

。 10

たわみ[111m]

図4・5 :荷重一たわみ曲線

40 50

表4-5 : :最大荷重， 設計および終局荷重

Type

試験値 計算値

最大荷重 設計荷重 終局荷重

I

PlllaX [kN] PdfkN] P u [kN]

858 225 785 3.81 ト09

908 226 803 4.02 1.13

943 224 805 4.21 1.17

E E

UE / 人