アルミ被覆の諸性質

∪.D.C.d21.315.221.7:るる9.7】

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概

ム這近ケーブノしの被戯材料として7ルミニウムがf刺l+されるようになったが,口立■謹馴乍所に新⊥鼓さJtたシュレ ーペンプレスによって鮎告したアルミ擬音変について,等建造上,使川上問題となる話削可三田すなわち,シュレーマ ンブレスの抑山柑(】三,ストップリングの謂性質,機械的必度,耐疲労性,仙ヂ卿j性,コ′しゲートした場f㌻の.さ芥 川三日の変化などについて倹.トJ'した｡検｢舶.ト裸を安約すると (1)シュレーマンプレスによノ,て鮎告きれた7′しミ継手江のストップリンブほ,‥軌勾厚調節矧即)効果に より使川__l二まったくl￣;り題とはならない｡ (2)7′しミ披磁の各種の疲労試験を行な/1た純米,斜†彼のJお合ほど[む〔験法ふ〔快速艇のな一汐幣ほ人きくなく, したがって.試験結兇からひす+なノ札矧が1回/1]の切で†の許くぞ≠ひ､ずみを推定すると0.25%となる｡また披労限 は1051叫破断の場合0.1%,107lロJ破断で0.06%である｢､ (3)コルゲート被掛まくド滑搬掛こ比較して耐州‖卜性が政こら三さJtるほか,川LIJl時の充′卜ひずムおよびた=変 形の降械,曲げ剛凹三などがすぐれている∩ (4)7ノしミ被後3心よf)行わせたいわし♪るSA形ケーー･ブノしの州lけ剛性はSLケーープルとほとんど人力壬がな い｢､

1.緒

ロ ケーナノLの帆i喧綬を弘としてほ従火古くから釘†が旭川さJtてきてい るr､これは鉛ほ比峨的低混でケーーブ′Lに放縦することができるため 絶緑物を劣化させないこと,他の金属に比･絞して耐食性にすく＼与して いること,適当なたわん性をもっているので収∼)抜いが`で草城であ り,さらにその援縦も簡r如ころう接できるなどの長所をも一一つている ためである｡しかしそのノ女心第1表からもわかるように機械的敵度 が′卜さいので,圧力形ケーブ′しでは釦j虹上二に哉納またはステンレス の帥傲I㌧､tラを設けるノと､要がふる｡またその披労l災も快いので,振動の 多い場所にイけ話娃されたナーーブルやf川げ変動の苫Lいケーブノしでは銚 披の披′労肢慎もLばしば幸郎王子さJtている｡さらに鉛被ケーブルでは 厄境増加が著しいため運搬幾,進取ドラムのコスト高なども見のが せない山でこbる｡こJtらの+1州1からβf如こ代.才)るべき被子弘J￣lj金伐とL て1'′Lミニウムの班川がハ▲くから検.さ､j￣さ八てきじ-.しかし釦iにくら べてi`≠細事り∴くが■l■占く,r‡■占弘しに心ける坐J例日ノ〔が人き･∴よたけ細hT′L ミニウムほ立失とJ立山Lやすいため,州=機Ⅰ人川;の柑珠銅をf之良し糾 の._】こうに柵｢ilに+■=_il枇磁することほ州難でふる∩さらにその耐fモ 性,ろう+身性も鉛に比較すJいよ黙るようでふる.｢.このたム′)7′Lミ枇 第1太 電線用金属材料の諮性′Fi 性 能 比 丘 融 点(℃〕 沸 膿 点(℃J 抑川混I宴し℃〕 引張り弧さ(セg/mll12〕 伸 び(%:10d) 弾性係数(kg/mm2) 降 伏 点 し永久伸び0.2プ左kg/nlln2) 疲 労 はヰ(kg/mm2､) 固有航机 ギ≠ ′†}仙 ∴もミl 縦蝦ラ以這係数 熱伝導度 リーーCmJ (%J (0∼100℃J 〔Cal/cm･S･℃) 比 熱(Ca】/g/℃0∼100℃′) Pbし99.99為-ノ) 11.34 327 1,652 200 1.2-､1.8 40､70 1,500∼1,900 0.5 し′k久伸び0.5劣) 0.28 20.648 8.3 29.5∼10￣8 0.08 0.0305 日立電線株式会社日高￣丁場 AJ〔99.6%J 2.70 658 2,270 500 7.5√､8.5 30､35 6,000､7,000 3.9へ′4.3 2.7 2,760 62 23×10-6 0.5 0.229 Cuし99.96%_) 8.89 1,〔)83 2,336 800 22､25 40 9,000∼12,000 7∼9 7.4 1,707 101 17×10￣0 0.9 P.0926 訂ぎ1L窒1シュレ=マン社製2×1600t7ナル ミナレス 音吐の他日i+ことLては樺々のノノLユニすなJ)rJシンキング･スエイジング 臼+i■糾左は,‥■′け糾州=よなどが‥トー1-以′太されてきたが,ノ心止でほ 加熱さJLたビレットを+州順に人Jtて‥￣'し桜+仰偶似するのがノ1之1■上の ノノ臼∴とさ′=ている.｢､ 今l[+lH､■/二肘′ド所でほ第1図にホすようにl叶州山に拝刊なシュレー マン社製2×1,600tつワ′Lミブレスを恥i-!上してフ'′しミ被ケーブルの本 柄杓な′卜産を開始し _{すでに大鼓の製造} をもっている｡第2図 に代表的な製〟-の数例を示す｡本論文でほ,シュレーマンプレスに よ一〕て貼言生されたア′しミ披掛こついて,製造1二,佐川上l-‡り趣となる i那ヒ賀,すなJ)ちプレスの柵州川三,ストップリングの.批巨ダi,放 伐的必胤l肘疲労性,山て山特性,仰げ剛性,コルゲートした機工ナの ㍍劉生円の変化などについて検討した結果を報告する｡

2.シュレーマンプレスの特長

ビレットを使=-Jしてケ■l一ブ′しコア上にl刷妾アルミ被子挺を押と1_けい わゆる7ルミプレスによる方法ほ￣譜名な仰山機メーカーの多いドイ ツで発達Lて現在にいたっているが,｢一丁､一仁製作所では種々検討した 純米後述するようなすく､､れた制御ガ式を使用しているシュレーマン 【 115一

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ハ‖〃 〃Y ハ∧U ∫り ･十 亡1 ナ) ｢1i 第2図 各種のアルミ被粒ケーブル 第2表 _{シュレーマン▼′ルミプレス叫生能} 項 目 _l 性 _臆 形 式 容 量 操 単 作 抽 比 位 圧 力 程 行 の ム ラ 主 全 床 上 応 幅 旨ハ一さ 渡 川 ビ レ ッ ト 油圧ポンプの吐出占と 高圧遜勢器の有効油もと 蔦勢器用√ト■ンプの容_Elミ: ビレット加安土畑ゴの所要指ノJ 加 熱 炉 の _{能 力} コ _{ンテナ加封!朋′盲力} 被 密 可 能 外 径 純 鮭 升__ 径 良 さ 壷￣一誌 水平式2対向ラム形 おのおの1,600t 315kg/cllt2 6,300kg/cm2 970mm 10,800nュm 2,433rDm 2,260mm 99.5%AJ以上 175Inm￠ 4381nm 28.5kg 2×112J′/min(旺ノ+315kg/cm2) 150J 56/′′minl■什ノ+315kg′′ノcm2ノ 2×300kVA 24じ-レット/h=688kg/h 2×6()klrA 5､120mmlら 社製2×1,600tアルミプレスを設岸した｡本機のJ別寺性を第2表に その配臣を舞3図に示す｢,このシュレー一丁ンプレスの著しい特長は 肉厚制御,ラムの速度制御などに油汗駆動￣〟′(と巧妙な自動制御方 式を併用していることであり,プレスの白軌運転が可能となってい る∩ _{したがって超高肛ケーブルや仲仙ケーブルなどの鳥級なケーブ} ル被覆を製造するものに点滴なプレスということができる｡ 2.1自動肉厚調節装置 押出中ダイボックス内の単位虻ノ+ほ巌岳6,2001唱/cm2にも達す るので,押王Lifl三ノJによる心Il金の鮒生変形ほアルミ被厚さに二拝しい 岩手繁を与える｡したが′つて拝ノJ変化の大きいストソブリング部では 肉厚変化が大きいが,この防1上対策として第4図に示すような自動 肉厚制御装置が設けられているっ本装置によって押出し中およびビ レットのそう入時などほ心l￣+金の間隔を日動的に調節L肉厚を常に 一定にすることができる｡その作動原矧′土,押出圧プ+を電気抵抗の 要目 軍

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三･1つ0 琴ご重言 蚕聖営 さノ__こき:_- ￣_≡望 弟6凶 心 口 _{金 お よ} び _{冷 月+⊥ 共} 第7図 _{ポリエチレン絶縁アルミ被同軸ケーブル} る図にホすよ′=こ帖叫こ/よ=しと鮒1ミ此斗ヒfl■1:む仰1‖して絶縁体ノ)炊似 を防止Lている‥ 本装rJリノ二の断熱劫火ほきわ〟)て幼肘i勺でふり,弟7 図のようなポリエチレン絶綽の卜小1illけ-一ゾ′し卜i･こ,l叫左∵ノL_ミ拒む +1柑1してもポリエチレンが船舶す七ノートうなことはない′､ 2.3 _{アルミ被覆のピンホール防止対策} +ソナナに加熱さ′=た7′L ミビレ､ソトむノ.を-`j/､卜⊂州J】卜い㍊r･｢, なんらかの方法でコンテ･り人J舛とビレットl川に†Jイl三すんソトてくもをソ■レ ス外にン三全に排出しなけれは7′ルミ被掛こビンホー′しが発!1三する｡ このため本機でほ第8図に示すようにエソカース肘集注低周波誘輯加 熱炉(線量300kVA)によってビレットを加熱する際,ビレットl叶端 で約100℃の氾塩基をつけて加熱する(.ビレットのコンテナl勺にほ ◆.k 一 一 -一 叩 ↓ √

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耳ぎ9卜くl州川lノ掴佑川-の抑=L応ルト;よび速度J)変化 冶二iノ壬 アノL ミ _{ビレ､ソト〝)化′Lf:分析糸.■f果}

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3.プレスの押出し諸特性

本ノレノ､にlト,て外作5711-nlぐ=勾惇1.7111nlの▼′'′レミ枇む2椰懲i のどし､ソトを姫川し1〔抑エーrtLた切r㌻の抑=L牛寺凹三な第9図に′Jこす∩ こ(ノ)あ一i架かじ_)j)かるように,99.6%Alのほうが州11し川ノノがや′ぐ ■.=り∴州Itし糾則で3()nkg/′cnュ2,押川l∴終J川与で22りkg/(､n12で ふr),軌バグgAlでほ仲川l_細川26()kき三人rlTl巳,押附し終￣j'帖2()り kg/cnl:である｡なお州=し速度は掛窒お亡t二びポンプの叶肘競な･ ′起としたため州HL･いほぼ-▲定でぁる｡また州1けj坦群でほ抑糾し の什淋こ.にりビレットニfごく丁二び抑出狙僅ほ卜印する〔抑川しノ小のJL､l† 金の弘=豊洲連絡果を舞10図にホす｡この紙果より心口金温度は押 出しの進行とともにL舛しストローク終端で穀高になり停止と卜り時 に下降する〔また押出速度の上井とともに心U金温度ほ上昇する が,こJtほ心Ll金と押出何との俸擦によるものとノ忍われる｡供試ビ レットの化仁､≠分析結月ミを第3表に,断Ifliの肉眼的凱織を弟11図に

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4.アルミ被覆の機械的性質

4.1引張り試験結果 99.6夕方AJのビレットかじ川==1ノた7ノLミ披滋(外fた40.5nlnlケ;, 1て45巻 打さ11り･l きるから,イけ.させ矢作のよい何ではプーリングアイなし でケーブ′しをイり-させすることも71r能である〔また丸棒の 域′丁には18n-nl(･二),8111111乍与の順に引張り威さが減少 しているが,これは加1偲の人きいほうが再結晶も著 Lい(第14図の卜馴艮的組織からも認められる)ことに 起lノヾlするものと.リノ､われる｡ ん2 _{疲 労 試 験} 振励のうシいJ米所ユPr=;rf変仙の多い桝にイけ.ざ注されたケ ーブ′しでは,粒子綻の耐披づ川三がケーブル#命を決㍊す るといわ′寸しるほど市二要な件円の一つである｡鉛被の場 ′丁には純釘†の付紙L榊iL度が滞糾以卜の紙恥であるた 九 _{その疲′方●脚まき･わめて代く,また使川弘恨やひず} ん州別にrトー〕て拝しく変化することが知られてい くJい､`ホ' 二のた〟州途にL亡二し､て柄々の釦｢†令が鉛被川村料として 似【Jさ′子してきたが`8卜(10卜まだ1-1ナとほいえない｢.一ノノアルミ披掛￡ 茅r†披と比較してそのり悦り慮さは4＼ノ5rご-‡であるた捌け披ノ訓年も高 いことが了忠ミされる｡二のため樺々のブナ法で披′方.試験を行ないその 峻′方限をノjミめたT,.言∫じ験法の詐鮒を第5表に,その結果を第15図に ホす〔この1対カ､らわかるように7ノしミ被の場介には鈴彼の場合とち が′-,て.言J湖りノ▲はや速度が旭一別Il根にほとんど主ょ‡子幣しない｢､これほ班 ノー川こ態での￣′ナ′し_{ミ純子なの拍リj･1f汀l了な,二の柑別=細から応い信樹立} で抑止でき1:ノニとむ′+=ノていィニ｢.･舶に1卜州1の川川で糾#変動 むすィ1トーーゾ′Lでほ,抑枇の.さ′lニノかU､すんは純多f盲で().1%,Ⅰ王で†金で ち′吉4ノミ丁′し _{ミ丸棒の機械的戯也} 爪 f■ト STl作 付 づこ 瑞) 柑1=木 村 (/jこ?1丁) ′L￣￣て枇 純 度 99.6ヲ;AJ 99.8ノ?;AJ 99.6ク;AJ 99.8ク占AJ 99.6ア左AJ 引宙÷小崩邑さ ｢′kg′■mm2 6.88 6.70 7.80 30 43

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36 1 1 3.2 第14阿 _{アルミ荒′汁線の肉眼的組織} /い/ノ /ノ〟ノ 悍さ1.95mm)のり搬りふ〔験糸.■i果を第12図に′Jミすヮ _{また比楔のた} 丁(ニ めに仲川したア′しりL作の試験糸【保を舞13図に示す｢!これらの糸･一言 _卜仙 +ミからりは去り必さ,肺仙∴(,ヤングヰくを求めると弟4表のようにな る｡この太からJ)かるように′ノ柑言り威さは99.6%AJのアノLミ被子な で8.43kg/mm2,伸び36%,尉ノミ∴r.く3.2kg/mm2であり,通常の焼 〟♂ノ 鈍材としての件賀を′JミLている｡1ノたがノ,てア′Lミ被子なケーブ′しを 仰讃する際,ア′しミ抵触こ2.Okg/`mm2組立の′J慨りん仁ノJほ計ホで 【

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5.コルゲートアルミ被覆の諸特性

5.1 _{コルゲート形状} 外径の大きいア/しミ被子覧ケーブルでは,通常コルゲートをほどこ して他州生能の低￣Fなl妨J卜している｡一般にコノLケ㌧一卜形状として i･よ,‥川;二わよび㌢言J■7】二の形状を′二手しくと･_二,たいわレ1)るサインJβと,n KU祉(Osnabl●臼cke】￣Kul〕fel-an(11)ralltWel￣k)で閃溌さかた()K l)形コ′しゲートとがふる〔 この‥王-i苫を比較しでニ㌦ると,サイン形は‥川￣:と†i.･一郎が対称でL旨,ろ た〟)その聾軋掛土`≠羊坊でふるが,コ7と緑接触していろたとノ)仙糾な(と にIl二り絶緑休を折r坊する皆ノ告がぁる｡ 一ノノOKl)非如･￡舞19図にホすように帖殊形状をしているので, その￣7巨注造にほr亡Ji使の才如†こfを必安とするが,才川･;が良いため,コアと Irlり妾触となF川副!flなどに亡ト,て絶総体が損傷される懸念が少ない｡ このため=ゝ!梢川-:所では/㌻得走払副手ケーブルにもア′レミ被紹が桁障 的に採日]されることをナ思して,OKD作手コルゲート法を採用しそ の恥告プ∫式を碓､二/二したり()Kl)形コ′しゲートの形状i言せ諾=＼川州件椎 .ト∴び加卜件の巾リアな￣年収l_て?タニ式で//･∴L仁)jしろ｢, すなJ-￣F) 評 論 筍45巻 祈11り一 韓7表 _{コルゲート被覆の機械的強度} 項 ｢1 コ′L ウ ぅー †粒潰の巌′j､断巾描百か仁)計モニーニ ト節子弘J)､ド柑1ヲ†面節かド)汁界 1′ 円 しと⊥ノ りLケ･ /L 一子=字 叶i:≠ ′L ミ _{柁 滋} トビノーチ _16nllTュ Ⅰ-11jさ 4mlTl ‥l付:2.17mlll ナさ.ごH;2.38mm 53.5111nヽ ノ ＼ ノ ＼ //＼＼′ ＼＼ノ _＼ /′＼＼

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r.‥1 〔堰十■㌧㌧ノ｢n 引張り威さ 〔巨星∠!竺!ぜ〕 10.35 9.06 8.43 伸 び 〔%) 22.3 22.3 36 ′ _＼ / ＼ ノ 1 / /￣､＼ノ ＼/′､ 】_ __▼_L_ ′〃 J ′.こ.′ _{､′て(ソ} ∴￣￣￣ノーース断【白+ ち'‡21蛭1 _{ニーノ1ゲ､-ト断耐♂つ肉悍と確度饗化} ■ル ー〃 ]Jノーーーj-7Jし二軌フノ｢ナ 1lノーl山叫1ノご (榊￠ 1,･1=二 斤∴1+イ･ 二+二￣･1やif∴/′L′ チノニーニ=1■と`1∴′1･叩 降伏点 些g/!型1聖 2.75 2.65 3.2 祁22[司 _{コルゲート被得の肘曲叫♂1ひ▼iごみ1ナ和} ‥了′Lデーートピリチ ん=13-ノ18/ここで/｢7ノ1ミ肘亨(￣m111) ill子iさん二n.15ト･().2(り コノLゲート _{Fllトキ､ミ/･=什2ん一//2} ‥け;=】二の帖ピ=0.66/ズー2グー ただし仕ノ〃臼ケーブルのように被従厚さの厚い域介には若1二変死 したほうがよく,以(=l￣､'土製作所では種々検討して第20図にホす ような伯を拭けjしている｡ 5.2 _{コルゲート後の磯械的性質の変化} コルゲート加￣り妾のり卜肘つ耕さ,硬度内厚などの測定紙製を第7 表_l･-ヾrLこJこ■第21図に7itす｡第7表の紙幣について考究写すZ)と引切言り 必さほ増加し仲Cごほ減少し仙【潮化L′ている｡ ただ降伏′〔1くけ撒こ低卜Lているが,こ.い_は引敬三りによりコルデー

-120-一

ル

被

第8衰 _{アルミ被ケーブルの許容屈曲径} (d=ケーブル外径)

被監ぷ径1平滑被覆

6

コルゲート被覆 35.0以下 35.1∼550 55.0以上 20d 25d 30d 12d 15d 15d {=ぴ (〃 ハレ IJ 〔⊥ (∈トニ叫芯れ1咄岨

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第23国 屈曲時のだ円変形の比較 トが伸びたためである｡一方策21図からわかるように肉厚ほ谷部 において増加し,硬度は加工をもっとも受ける琴曲(わんきょく)部 で高いことがわかる｡ 5,3 屈 曲 試 験 コルゲート被覆は平滑被綻と異なり屈曲した場合ひずみの分布が 均一でないから,その分布が耐疲労性に影響してくる｡このためコ ルゲート各部にひずみゲージを接着して屈曲時のひずみを測定し第 22図のような結果をえた｡ この図から最大ひずみの発生個所ほ琴曲(わんきょく)部である が,平滑被覆を同一倍率に屈曲した場合のひずみに比較すれば60% 程度低下しており,コルゲート加工によって屈曲時の発生ひずみを 軽減できることがわかった｡またこの結果で注目される点ほ屈曲時 引張り応力の発生する側のコ/レゲート山部では圧縮ひずみが,逆に 圧縮応力の発生側の山部でほ引張りひずみが発生している｡.これほ 引張り応力によって被覆の長さが伸びる際,コルゲート形状がそれ に応じて変化し,山部中央を中心にして屈曲が起こり,それぞれ圧 縮ひずみおよび引張りひずみを発生するものと考えられる｡舞23図 は屈曲試験時のだ円変形率を示す｡この結果からわかるように,コ ルゲート加工によってだ円変形も小さく屈曲特性も改善されること がわかる｡以上各種の屈曲試験から日立製作所ではアルミ被覆ケー ブルの屈曲径として策8表の値を採用している｡ 5.4 曲 げ 剛 _性 ケーブルを製造および使用する際にほ,被覆の倣械的強度ととも に曲げやすさも見落とせない重要な性質である｡特に管路引き込み のケーブルでは,その曲げ剛性ほマンホールの寸法に影響し重要で ある｡このため各種のケーブ′Lの曲げ剛性を第24図に示すような 装置によって測定し第25∼27図のような結果をえた｡舞25図ほ 33kV3×0.25cm2高ガス圧ケーブルに肉厚を変化させて鉛被およ びアルミ被をほどこした場合の測定結果である｡この図から木試料 のように比較的外径の大きい平滑アルミ被ケーブルは,鉛被ケーブ ルに比較してかなり曲げにくいことがわかる｡特に被磁厚が増加す るとその傾向ほ著るしくなる｡L-かし第2る図の結果からもわかる ように,コルゲートしたアルミ被覆ケーブルでは曲げやすさは相当

改善される｡弟27図は20kV3×200mm2SLおよぴSAケーブ

ルの試験結果で,これからアルミ被覆後3心より合わせたケーブル でほ,曲げ剛性の差ほ小さくほとんどSLケーブルと同程度である ことがわかる｡またこれらの結果からケーブルの曲げやすさを比較 するためにほ,単にたわ克試験からEIを求めて比較するよりも, 荷重とたわみのヒステ!jシス曲線を描いて比較したほうがよいこと 卜￣■ -4β♂ J

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試料ケ【ブル (長さ/) 小挟み(占)-･1 / 張力喜† 荷重(レり

曲げ剛性占ト音"g･C仰2)

ど:ヤング率 J:断面二次モーメント 第24図 曲げ剛性測定法説明図 て＼㌔JTこつ心 轄1 ‡享 ♂

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1897

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､ユー J ..Jぢ1_､ナ_≠:■≡1-/ 虹.羊 J禿7 ギ.?♂ た〆てみ卜√二) 第25図 被覆厚を変化させた場合の曲げ剛性 l √ミ♂J￣■

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2`･?1 .りJ 一プβ♂ 一 ′′-′F+ 一〃♂ 2J‡ 二ぎ且 一武二け 甘プ:･1:+三望 ロ 恐ノ′′ / げ付｢￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣￣コハレ たわみ(仇刀) 誌判J♂仙′7.rガ♂′か爪2ァ+しミ披講rヒ 肝ケーブル フル三被厚Jノア′T 第26図 平滑被覆とコルゲート被覆の比較 がわかる｡ 5.5 内 圧 試 験 70kV3×250mm2アルミ被覆OFケーブル(アルミ被山部外径 91.1皿m￠谷部外径82.8mm￠肉厚2.75mm)に内圧を加え破断圧 力を測定した｡その結果破断内圧ほ72kg/cm2であり,破断円周応 力を測定すると9.8kg/mm2となりぼほ引張り強さと等しいことが わかった｡また低圧力でクリープ速度を測定すると第9表のように なる｡一方クリープによる伸びの許容範囲ほ,L,F.Hickernell

-121一

1898 _{昭和38年11月 立}

_評

_論

_{第45巻 第11号} 第9蓑 クリ ー プ率測定結果 ク _リ ー プ 率(×10￣6%/b) ,一心 '.｢ ご〔心 ′1.う そて 吐こ プJ(kg/mm2) 谷部円周方向l谷部長さ方向一山部円周方向 2.一2.L 山部長さ方向 4.4 3.1 2.1 -＋---｢一 -ガクづ仇J// / / J J/ し･/+ ｡ム ー｡リ --_二･占･･‡-プ♂ 二三∩..㌣占) ---＋ 〃 ユキr 月_￣･r三(′7ノバ-二 第27図 SAケーブルとSLケーブルの曲げ剛性の比較 氏(8)らによれば鉛彼の場合40年で5.5%であるといわれている｡ この値から許容クリープ率を計算すると1月1×10￣5ク左/hとなる｡ ただ許容クリープ速度の決定にはさらに検討の余地がある｡

d.緒

言 以上述べたように,本論文では日立製作所で新設したシェレーマ ン社製2×1,600tアルミプレスの特色について述べ,さらに本機に よって製造された各種のアルミ被覆についてその機械的諸特性,使 用上の問題などを検討した｡ 得られた結果を要約するとつぎのようになる｡ (1)シュレーマンプレスによって製造したアルミ被覆のストッ プリングは,自動肉厚調節装置の効果により使用上まったく問題 のないことがわかった｡ (2)本プレスによって製造したアルミ被覆の楼械的強度ほほぼ 通常の押出材と同一である｡ (3)アルミ被覆の各種の疲労試験からひずみ周期が1回/日の 場合には0.25%の許容ひずみがとれる｡また鉛被とは異なり, 特許第287879号 試験法,試験速度が疲労曲線に及ぼす影響は小さい｡ (4)コルゲート被覆は5F滑アルミ被覆に比較して械曲特性訪ミ改 善されるほか,屈曲時の発生ひずみおよぴだ円変形の軽減,曲げ 剛性の改善などに効果がある｡ (5)アルミ被覆後3心より合わせたSA形ケーブルの曲げ剛性 はSLケーブルのそれとほとんど大差がない｡なお耐クリープお よび疲労性の正確な決定には,実負荷試験など長期試験が必要で あるので検討を続けている｡ 終わりにのぞみ終始ご指導ご激励をいただいた斎藤事業部長,内 藤工場長をはじめ関係各位に深謝する次第である｡ 1 2 3 4 〓J 6 7 父U (9) 参 茸 文 献 P.M.Hollingsworth:CIGRE,Ⅱ,No.203.(1950) Machinery _{82,171,(1953)} H.Borchardt,G.Hosse:Siemens-Zeitocbrift,27,3(1953) H.Borcbardt,W.Thele二 _{Siemens-Zeitocbrift,34,3(1960)} TheEngineer(AmericanSection),P579(Oct.18,1957) G･R･Gohn,W.C.Ellis:ProcofA.S.T.M,5】,721,(1951) J.F.Eckel:Proc _{of A.S.T.M.:51,745,(1951)} L.F.Hickernell,A.A.Jones,C.J.Snyder:TransofA. Ⅰ.E.E.70,1273,1951 G.B.Sbanklin,J.F Eckel:TransofA.Ⅰ.E.,TransofA. Ⅰ.E.E.,73,94,1954 (10)R.W.Atkinson,L.Meyerbo托W.H.Cortelyou:Trans. Of A.Ⅰ.E.E.,72,246,1954

特

許

の

紹

介

避 雷 器 用 直 列 ギ ャ ッ プ

構

体

この発明は,超高圧避雷器の直列ギャップ構体に関するもので, この種の避雷器にはしばしば1,000Aを越えるような読流が流れる ので,こ.の大電流を確実にしゃ斬するためには,どうしてもその直 列ギャップおよび特性要素の構造が大形化せぎるを得なかった｡こ の発明は,そのギャップ構造をコンパクトなものとし,同時にその 続流し･や断能力をも増加させたものである｡ その構造は,図に示すように一枚のドーナツ状絶縁盤上に兵刃状 の電極を数片,ある仮想内の接線方向に沿って固定設置して放電多 間隙を形成し,同時に互いに隣り合う電極と,絶縁盤上の外周に形 成されたその一部が欠けた緑部とによって,それぞれ互いに独立し た消弧茎を形成し,また絶縁盤面に対して垂直な磁界を作るような 磁気吹消線輪を設けたものである｡ 放電間隙に発生したアークほ,磁気吹消線輪によって消弧室内を 矢印の方向に向って駆動伸張されるが,アーク自体の粘性のため, その前後の高温ガスはアークと共に移動し,絶縁盤の中央空所から 新鮮で低温な空気が放電間隙を通って消孤室内に流入してきて,ア ークを冷却するのであるが,空気の移動に際しては図に示すよう に,長刃状の電極をある仮想円に沿って固定設置したので,その流 体抵抗は著しく小さくなっているので,瞬時に大量の空気の移動が 可能となり,冷却効果を増大することになる｡また,それと同時に 各消孤室をそれぞれ互いに独立に区画したことにより,アークによ 益 田 _淳 一･木 沢 董 善 高 砂 常 義 りイオン化した高温ガスの隣接相互間の交流をさえぎり,それを局 限した広さにおいて処理されるようにしたため,放電エネルギーの 消滅処理を容易にし,かつ大きな放電電流が流れた時の二次的な障 害の発生を阻止しうるものである｡ (小 島) や精子亀杭 保護鷲鞍 輯 韓 忘気吹消線輪 絹ミ旦抵チ三

-122-∠

/電極

放電間隙 消弧空