高強度コンクリートの流動性および締固め程度に
関する実験的研究
（昭和58年5月31日 原稿受付）
開発土木工学科高山俊一
〃 出 光 隆
〃（大学院生）竹田宣典 〃（大学院生）松尾幸久
Experimental Study on Placing and Compaction of High Strength Concrete Containing Superplasticizer
by Shun−ichi TAKAYAMA Takashi IDEMITSU Nobufumi TAKEDA Yukihisa MATSUO
A』tract
In genera1， the workab日ity of high stre㎎th concrete with super−plasticizer is inferior to that of ordinary concrete， as the former concrete is too plastic and very adhasive． Under the cir・
cumstances， the author carried out the test on placing and compaction with those concretes simulating execution works in situ i㎡order to make clear the difference．
The result implys that high stre㎎hth concrete is compacted uniformly and we need not worry about the segregation of high stre㎎th concrete even if its slump is over 20 cm．
、．まえがき 使用することによって・締固め・養生に特別な施設を必
要とせず，現場で設計強度700kg／cm2前後のものを製 最近，ポンプ圧送によるコンクリート打設のため，軟 造できるようになった。
練りのコンクリートが大部分の工事において使用されて 高性能減水剤を使用した高強度コンクリートは低水セ 〆 いる。したがって，以前に比べてコンクリートの締固め メント比かつ富配合であるため，極めて粘性に富んでい に対する重要性を認識せず，振動機は単にコンクリート る。同一スランプであっても，普通コンクリートに比べ の移動のために使用しているようである。しかしながら， て，そのワーカビリチーにはかなりの相違がみられる。
本来コンクリートはやや硬練りのものを十分締固めを そこで，振動機を用い，壁型の試験槽にコンクリート 行ってはじめて，その役割を発揮するものである。他方， を投入し，その流動状態を調べ，さらに硬化したコンク 現在建物の利用法が複雑になって来ており，建設材料に リートからコア供試体を採取し，表面状態および内部の 対する要求も年々厳しくなって来ている。これに対処す 諸性質より締固め程度を調べた。
るためにコンクリート界においても，混和剤の黄金時代
2．使用材料 と言われるように種々の用途のものが市販されるように
なって来た。とりわけ，高性能減水剤はコンクリートの セメントは三菱鉱業セメント社製の普通ボルトランド 品質を改善および向上させることができる特筆すべきも セメント（比重3．16）を使用した。粗骨材は北九州市門 のである。とくに高強度コンクリートは高性能減水剤を 司産の砕石を，細骨材は芦屋産の海砂を用いた。表一1に
表一1 骨材の物理的性質
性質種
産 地 比 重 吸水率
i％）
単位体積重量
@（㎏／㎡） 実績率
@（％） 粗粒率
細骨材 芦屋海砂 2．54 1．93 1520 59．9 2．93 粗骨材 門司砕石 2．68 0．62 一 一 6．78
粗骨材の最大寸法20㎜
表一2 減水剤の賭憎i質
減水剤の種類 略称 主 成 分 比 重・ 外 観 pH
高性能減水剤 M β一ナフタリンスルホン酸
@ホルマリン縮合物 1．21 黒褐色液体 8〜10 AE減水剤 P リグニンスルホン酸塩 1．11 褐色 5〜7
骨材の物理的性質を示す。 3．1．試験槽および振動機
高強度コンクリートには高性能減水剤（略称M）を， 壁型の試験槽を図一1に示す。寸法は，長さ90cm×高さ 普通コンクリートには空気連行性減水剤（略称P）を使 70cm×幅14 cmである。前面はアクリル製板で，流動状 用した。表一2に減水剤の性質を示す。 態が観察できるようにしている。中央部はたわまないよ うに鋼製アングルで締めつけている。
3．実験概要
直結式振動機の振動数は4700〜5000回／分で，以下弱 表一3には実験概略を示す。壁型の実験槽の左側に振動 振動機と呼ぶ。フレキシブル式振動機の振動数は11000 機を突込んでおき，振動機の右側からコンクリートを投 〜12000回／分で，以下強力振動機と呼ぶ。
入する。振動機は常時動いており，打ち込みと締固めが
同時に行われるようにした。 スヶ＿ノレアクリル製板
表一3 試験の概略
試験槽の寸法（㎝） 長さ90×高さ70×幅14
振 諸 元 振動数（回／分） 筒先径
i㎜）
動 弱振動機
@（直結式） 4700〜5000 32
機 iフレキシブル式）強力振動機 11000〜12000 32
コ
膓 諸 元 スラン右） W／C（％） s／a（％）
リ
｜ 高 強 度 20．10 28 37〜38
ト
種の 普 通 10．5 55 47 類
まだ固まらない 流動状態を観察
コンクリート （ビデオカメラで記録）
コア供試体を採取
単 位 重 量
硬 化 し た 動 弾性係 数
コンクリート 粗 骨 材 数
最大空隙深さ
シュミットハンマー
§
吻∨25卜↓，。。↓、。。一L、5。
900
図一1 壁型試験槽
単位（mm）
3．2．打ち込み方法
図一2には打ち込み方法の概略を示す。
①試験槽の左端（左の壁から約10cm）に振動機を置 き，コンクリートをハンドスコップにより2秒間に1 回の割合で投入する。
コンクリ＿ト 3．3．配合
1昇打込み位置 高鞭コンクリー晒標スランプは2・・mおよび
h 、〜、、
10cm，普通コンクリートについては10cm，5cmとし65 た。表一4に各配合を示す。ただしNo．7は， No．1〜No．6 に比べて横幅が2倍長い180cm×70 cm×14 cmの試験
高 槽によって試験を行った。
さ 3．4．測定項目
30（cm） 測定は大きく分けて次の3つの段階について行った。
①まだ固まらないコンクリートのコンシステンシー の測定
5 ②打設時の流動状態の観察
30 60 90 ③硬化したコンクリートのコア供試体の諸性質の測
距離（cm）定
、 ①打設前のコンクリートのコンシステンシー 図一2 打込み方法
打設前のコンクリートについては，スランプ，スラン
②投入したコンクリートの高さが試験槽中の右側で， プフローおよび空気量を測定した。スランプフロー試験 5cmに達した時の振動機の突込み深さカcmを一定 は，スランプ試験が終わった後，図一3に示す装置を用い に保つように振動機を上昇させる。 て，上板の一辺を5cm持ちあげ落下させる。これを毎
③コンクリート打設高さが全面で65cm以上になった
5cm 時点で打設をやめる。
④片押し限界となって試験槽全体にコンクリートを打 ち込めない場合は，振動機を止めてハンドスコップで コンクリートを投入するだけとする。
以上の手順でコンクリートを打設する。なお，振動機 の突込み深さを一定として，打ち込みが進むにしたが って振動機を上昇していくのは，常に同じエネルギーを コンクリートに与えて，スムーズな打ち込みをするため である。
No．7にっいては，片押し限界となった後，打ち込み不 可能な部分に振動機の位置を右端に変え，右端からコン
クリートを投入した。 図一3 スランプフロー試験機
表一4配合表 ・
単 位 量（㎏／㎡）
Nα 種 類
目 標スランプ
icm）
水セメ 塔g比i％）
空気量
i％）
細骨材
@率i％） 水 セメント 細骨材 粗骨材 減水剤 減水 ﾜのL号
1 高強度 20 28 1 38 153 570 631 1098 8．55 M
2 高強度 10 28 1 37 150 554 624 1124 5．54 M
3 普 通 10 55 3 47 177 327 823 976 3．66 P
4 普 通 5 55 3 47 157 291 861 1021 3．26 P
5 高強度 20 28 1 38 153 570 631 1098 8．55 M
6 高強度 10 28 1 37 150 554 624 1124 5．54 M
7 高強度 20 28 1 38 153 570 631 1098 8．55 M
秒1回の速さで15回行い，コンクリートの拡がりを直交 金を用いて測定した。粗骨材数は，供試体切断面の数を する2箇所で測り，その平均値をスランプフロー値とす 目視によって調べた。
る（DINIO48（Taschenbuch 78）に準じた）。
流動状態をビデオカメラに録画し，適当な時間ごとに 流動の様子，コンクリートが右端に達するまでの流動勾 配α1，片押し限界になるまでの流動勾配α2を調べた。
試験状況を写真一1に示す。さらに，前項（3．2．）の方法
で打ち込んだ後，全体の重さを測り，全体の締固め度A 。 を計算する。
全体の綱め度（A）＝ ﾒ的，ンクリート重量×1°°（％）
③硬化コンクリートのコア供試体の諸性質
硬化したコンクリートの締固め程度を調べるため，コ
アカッター（写真一2）によって，図一4に示すように1配 （a）N・1〜N・4単位（mm）
合について12〜15個のコア供試体（φ10cm，φ15 cm）を 抜き取り，単位重量，動弾性係数，コンクリート表面の 最大空隙深さ，粗骨材数，一部について圧縮強度（シュ ミットハンマー試験によって実施）を調べた。さらに目 視によってコアのコンクリートの表面状態を分類した。
コンクリート表面の最大空隙深さは．直径0．9mmの針
900
100 230 230 24⑪ 100
o
一
口N N o
LO㊤
N1」⊃
⊂＼】
oo
一
150 150 150 150
（b）No 5〜Nα6 単位（mm）
図一4 コア供試体の抜き取り位置 写真一1 試験状況
4．高強度コンクリートの打設
灘灘騒自碑、：！三；；㌫トの。ンシステンシ「振
㍉バミ 漣∵だ汽懸て蒼 動機の突込み深さ流動勾配および全体の締固め度を
纐灘 鞭 薩紬薄熟㌻；㌶還㍗燃み茎繊
構 ．、醸叢誕：瓢㌶罪ト難齋ぎ
騨聯。、璽懸磯ジ爵譜・難 ランプと低スランプによって働斗犬態が異なり締固め 写真一2 コア採取状況 度も異なっている。
表一5 コンシステンシーおよび締固め度 簡 種 類
振動機 振 動 機 ﾋ込み深さ
@（㎝）
スランプ 流動勾配
i㎝）
スランプフロー
@（㎜） α1 偽
空気量
i％）
締固め度
̀（％）
1 高強度 弱 28 21．5 570 18 0 1．4 100．9
2 高強度 弱 45 9．4 240 51 51 1．3 98．9
3 普 通 弱 31 11．0 450 19 10 5．3 101．7
4 普 通 弱 45 3．5 385 50 50 6．0 98．8
5 高強度 強 12 21．5 610 7 0 0．7 101．2
6 高強度 強 18 8．5 365 9．5 7 1．2 101．2
7 高強度 強 38 20．5 585 12 15 一 一
70 6◎
50 窪 40
3
罐30
20 10 0
0 30 60 90（㎝） 0 30 6 90（㎝）
．＿．‥一．＿一一s．一． α2・o一 ‥≡ …
二：二二二：吟◆一 〜〜一・．．．＿．．＿．． 〉㍉㍉・
りのロコココひらコ びも りらロし
一 … ヘミ俗ここ． ＼＼、
＿，＿ …㌔唱＼ぐごここ： 一…・・一・・．、、
ヘシ トリ へ のぶコ
＼＼＼こ⊂α1：18b ・＼勺 一 ……㍉〜、 ＼、 ＼〜⇒〜㌔一一．．．．． s ＼ ＼ ＼、 〜＼．、
弱振動機 ＼ ＼「 ＼、 1
70 6000 260
20 50 840 18。 遣3・
140 20 100 10 ◎
一 一一 ̲ご＼ ・＼
、 、 、 ト ヘ ヘ ヘ ベ ヘ
ー一一 ﾖ＼こ＼＼平1 ・・5f
、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、一 ̲、 ＼ ＼ ＼、 ＼
一Eご＼＼＼＼、＼
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＼ぐ＼＼＼＼ ＼＼
＼・・＼ ＼ ＼、 ＼＼
…一A＼、＼㌧＼＼＼ ＼＼
弱振動機＼s＼＼＼＼＼ 220
70
60
50
盲40
蒜
｛璽30 20 10 0
20 40 60 80（秒） 20406080100140180（秒）
（a＞Nd 1高強度，スランプ21．5cm （b）No 2高強度，スランプ9．4cm O 30 60 90 0 30 60 90
一一一一 一゜一 一 一一一一 一一一・− 嶋黹ｿ2：0°
＿＿．一，一一一 、、＼〜 ＼・、、
、、⇒一・⇒、 、一＾⇔一・‥、 、・
へもコ シろトト
・一一一一 一一一̀、 s㌔〜． ㍉＼、
㌔〜㍉ ㍉㍉、 、・、
・ 一一 一一一栖̀〜 〜㍉ ㍉、
のへリヘ シへべ へち コ ぼ ヘヘ ベ
ー 一：：＾一⇒s〜、、 、＼、 ＼、 ＼
一三ミこ達轟1：：ご：こ＼、
弱振動元＼＼：：：：ご、ミ主
、
70 300
60 260 50
220 盲40
蒜 岨30 180
20 140 10 100
（秒） o
ミ・、
へ ヘ
コのコのコウテコエらロ V へヘシへ
＼＼▽Fα・・5ず
＼ ぐ、
一一一〜A ＼ 、、＼
らへ ち へち
＼、 ・、 ＼、、
二：：べ＼＼＼＼、
＼㌔ ・、 ＼ ＼ ＼＼
．＿ ＼、、＼＼＼、卿
〜、、 s＼ ＼ ＼ 、 ＼＼
働機＼ ミ＼＼s＼＼＼
70
60 50 盲40蒜
岨30 20 10
0
20 40 60 80 20 406080・◎014◎220（秒）
（・）N・3普通・スランプ11・m （d）庇4普通，スランプ3．5、。
0 30 6 90 0 30 60 90
一一一一一…一一一一一．一̀一α2エ0°
強力振動機 一一一叫一……一一
奪iぎ三二琴ぎ『二
、 、 、 、
70 400
60 340
300 50
260
220 亘40
ゆ 180 ］ロ匠 30
140 20 100 10．
O
一一…一一一一．一．．：＝「α2；7° 一 一 一 一…一
・ 鞠 一 一一一・・一．一、一．、 そ一 一 一 一 ←㌔＼、
、、、、
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強力振動機 − 一〜一〜＿一＿一〜．
一 一 − 一一一一一〜＿．一． 一 ∨
醤ミ〒ミ運二：こ1》
、 、
340 300 260 180220 140100
60
10 20 40 60 （秒） 10 20 40 （秒）
（e）Nd 5高強度・スランプ2L5cm （f）No 6高強度，スランプ8．5cm 図一5 コンクリートの流動状態
4．2．流動状態 比べ，同じ空隙深さであっても目視による表面状態は良 流動状態を図一5に示す。スランプ21．5cmの高強度コ い。
ンクリートとスランプ11cmの普通コンクリートの流動 図一7に目視による表面状態の判定結果を示す。普通コ 状態は極めてよく似た傾向を示している。流動勾配α1 ンクリートは高強度コンクリートに比べて，一般的に表
は前者が18㌧後者が19 であり両者ともに打ち込みはス 面状態は劣っている。
ムーズに行えた。一方，スランプ9．4cmの高強度コンク
リート｝こはスランプ3・5・mの普通コンクリートが対応 高搬，ンクリート し，流動状態はよく似た傾向を示している。流動勾配は 14
前者が51°，後者が50°である。したがって，同一振動機を 12 使用した場合，高強度コンクリートは，約1／2のスランプ 10 の普通コンクリートと同程度のワーカビリチーであると 度 8 言える。この結果は筆者らが数年来，実施して来たコン 数 6 システンシー測定結果と同様である。 ＠4 図一5（e）と（f）は強力振動機を用い，スランプ21．5cmと 2 スランプ8．5cmの高強度コンクリートの打設を行った 0
0123456 12345678 351046．5
結果である。スランプ21．5cmの高強度コンクリートは 優 良（㎜） 不可 弱振動機によっても十分に打ち込み可能であったが，強 普通コンクリ＿ト
力振動機によると，流動勾配α1は7°とさらに小さくな 度 8 り，よりスムーズな打ち込みが可能である。スランプ 6 数 8．5cmの高強度コンクリートについても，流動勾配α1は ＿ 4 9．5°となりスムーズな打ち込みが可能となった。した 週2
がって高強度コンクリートでは，強力振動機を用いて短 0
2345 246102032．2 時間にて締固めを行うことが必要であると考える。 良 （㎜） 不可
個 数 n昌20
平均値d＝2．o nロ40
d23．8
1 nε：7
dエ15．5
n＝11
п≠R．1 n319
п≠X．9
5．高強度コンクリートの締固め 図一6 コンクリート表面の 最大空隙深さ
5．1．硬化コンクリートの諸性質
打設した壁型中のコンクリートが十分に締固まってい
るかどうか調べるために，コア供試体によって，単位重 6．o 量，動弾性係数，コンクリート表面の最大空隙深さ，粗
5．5 骨材数および一部については圧縮強度を測定した。コン ． 日
クリートの表面状態を・表一6に示す分類方法｝こよって・ §…
目視により「優」，「良」，「不可」と判断した。 色 ミ〜4・5 表一6 コンクリートの表面状態の判定 自 璽4・°
馨…
判定 優 良 不 可
外観
表面がなめら ｩでわずかに 嘯ｪみられる
表面に凹が ｭしある
表面に凹，空 рｪみられる
3．0
曇
図一6↓・コンクリートの緬状態と猷空隙深さの度 2 52．。2．12．22．32．42．5
数との関係を示す。同図によると・目視による表面状態 単位重量、κ（t／董n3）
が良い程，最大空隙深さは小さいと言える。高強度コン
クリートはペースト量が多いため，普通コンクリートに 図一8 単位■量と動弾性係数の関係
図一8に単位重量と動弾性係数の関係を示す。単位重量 に明白に表れている。
と動弾性係数とは比例関係にあり，高強度コンクリート 図一9に単位重量と最大空隙深さの関係を示す。同図に の単位重量，動弾性係数は普通コンクリートのそれらに よると高強度，普通の両コンクリートともに単位重量が 比べて大きいことがわかる。特に普通コンクリートでは， 小さくなると最大空隙深さは大きくなり，目視による表 表面の「良」，「不可」の相違が，単位重量，動弾性係数 面状態が良好である程，単位重量は大きくなる傾向にあ
恥1高強度，スランプ21．5cm
○ ◎ ◎ ○ ◎
◎ ○ ○ ◎ ◎
◎ ◎ ◎ ◎ ○
No 3普 通スランプ11．Ocm
○ ○ ○ × ×
○ ○ ○ × ×
○ × × × X
馳5高強度スランプ20．5cm
○ ○ ◎ ◎
◎ ◎ ◎ ◎
◎ ◎ ◎ ◎
○ ○ ○ ○ ×
○ ○ ○ ○ ×
○ ○ ○ × ×
Nd 4普 通 スランプ3．5cm
○ × × × ×
○ ○ × × X
○ × X × X
Nd 6高強度スランプ8．5cm
○ ○ ◎ ○
○ ○ ○ ○
◎ ○ ○ ◎
馳7高強度スランプ20．5cm
○ ○ × ○ ×
○ ○ × ○ ○
○ ○ ○ ○ ○
◎・優 ○・良 ×・不可
（注）矢印は振動機の影響範囲
図一7 表面状態の判定結果
表一7締固めの評価
コンクリートの種類 高強度コンクリート 普通コンクリート
表面状態の判定 優 良 不可 良 不可
単位重量比
@（％）
平均値 99．6 99．1 96．9 102．8 98．2
範 囲 97．7〜100．5 97．4〜100．8 ●X2．0〜98．6 100．8〜104．7 87．8〜102．2
平均値 101．1 100．0 89．5 100．0 83．7
動弾性係数比
@ （％） 範 囲 90．3〜111．8 92．0〜111．2 65．2〜101．9 86．9〜106．7 59．9〜98．7
平均値 2．04 3．80 15．5 3．05 9．94
最大空隙深さ
@ （㎜） 範 囲 0〜5．5 1．1〜7．5 3．9〜46．5 2．5〜4．3 2．7〜32．2
10．0
盲 9・o ぺ 8．0 ゆ
疑・．・
9H 十く 6．O
e 5．0 旧 蝋 4．0 丁 へ 3．0 λ 2．0
〔
1．0
△ ● ■■
△
△△三 ． ・・
ム ロ
恰鬼亀・． 5
● ●
6．0
5．5 宅
さ…
告
× 4．5 畠 蘂 4．0 蓮
嶽…
3．0
0．0 2．5
2・0 2・1 2．2 2．3 2．4 2．5 100 200 300 400 500
単位重量κ（t／㎡） 圧縮強度F（kg／㎝り 図一9 単位■量と最大空隙深さの関係 図一10 圧縮強度と動弾性係数の関係
闘二㌫㌫鋤繁芦ごつて 内繍 単位重量比（％）＝各耀誓量畿量×1・・
図一10にシュミ・トハンマーによって推定した圧繍 動弾性蹴（％）＝各コア供試体の動弾性係数。100 度と動弾性係数の関係を示す。同図によると圧縮強度と 同一配合のコアの平均値 動弾性係数とは比例関係にある。したがって動弾性係数 として計算した。同表によると，表面状態の判定が良け が大きいほど圧縮強度も大きく，締固めも十分に行われ れば単位重量比，動弾性係数は大きく，最大空隙深さは ていると考えられる。 小さくなっている。
以上より，コア供試体の締固め程度を考える場合，単 5．2．振動機の影響範囲について
位重量，動弾性係数，コンクリート表面の最大空隙深さ 前節で，コア供試体の単位重量，動弾性係数，表面の および圧縮強度の諸性質問には関係があり，表面状態の 空隙深さによって締固め程度が推察できることがわかっ 判定「優」，「良」，「不可」によって締固め程度を評価す た。そこで，振動機からの距離が遠くなるにつれて，単
ることが可能であると考えられる。 位重量，動弾性係数が減少し，表面の空隙深さが増大す 表一7には表面状態の判定別に，高強度コンクリートと る位置では，振動機による締固めが十分でないと考え，
普通コンクリートの単位重量比，動弾性係数比および最 十分な締固めができる振動機の影響範囲を算出した。
大空隙深さを示す。ここで， 振動機からの横方向の距離κ（cm），壁体上面からの深 さy（cm）とコア供試体の単位重量，動弾性係数，表面の
Nd高強度スランプ21．5cm Nd 2高強度スランプ9．4㎝
2．50
離2・・5 週こ珊＿2．40 2．35 聾：：：
晶〜㌧
4．5
0杓
籔1・
閤
20
2．35
雛・…
週こ 糾一2・25 2．20 蘂盲 4・5
顯4．o慧豆 3．5
0杓
糞1・
20
0 20 35 50 70 0 20 35 50 ■70
No 3普通スランプ11．Ocm No 4普通スランプ3．5cm
0 20 35 50 ■
0 20 35 50 70 0 20 35 50 70
No 5高強度スランプ21．5cm No 6高強度スランプ8．5cm 2．50
齢・．45 週こ 珊一2．40
2．35
蘂盲5・5 鑑嘉5．o 曇§
4．5
0駒
疑1⑪
20 400
雛鰻妻350
出一 300
0 23 46 70 0 23 46 70
振動機からの距離（㎝）
図一11撮動機からの距離によるコア供試体の諸性質の変化
振動機からの距離（㎝）
0 20 35 50 70
No 1
NO 2
0．9 1．O l．1 0．9 1．0 1．1 0．9 1．0 1．1 0．9 1．0 1．1 0．9 1．0 1．1
No 3
Nd 4
0．9 1．0 1ユ 0．9 1．O L1 0．9 1．O r1 0．9 1．0 1．1 0．9 1．0 1ユ
平均値との比（コア供試体表面の粗骨材数／同一配合のコアの平均値）
図一12 粗骨材数の変化
空隙深さおよび粗骨材数との関係を回帰分析によって調 数および表面の空隙深さの変化を示す。Nα1の高強度 べた。その結果，振動機からの距離κと相関の高いもの コンクリート（スランプ21．5cm）では，振動機からの距 は単位重量，動弾性係数，表面の空隙深さであり，深さ 離が70cmとなっても，単位重量，動弾性係数は減少せ 夕と相関の高いものは粗骨材数であった。 ず，表面の空隙深弓も増大していない。そのため締固め そこで，単位重量，動弾性係数，表面の空隙深さ，一 は全体にわたってなされ，振動機の影響範囲は70cm以 部については圧縮強度について，上・中・下各層のコア 上であると考えられる。
供試体の平均値を求め，振動機からの距離による変化を No．2の高強度コンクリート（スランプ9．3cm）では，．
調べた。粗骨材数に関しては深さ方向の変化も調べた。 振動機からの距離が50cmを越えると，単位重量は急激 図一11に振動機からの距離による単位重量，動弾性係 に低下し，表面の空隙深さも増大する。したがって振動
機からの距離が50cm以上になると，締固めは十分では
・ 6．結論 ない。よって，振動機の影響範囲は50cm程度であると考
えられる。 ・ 本研究から得られた結果をまとめると以下のとおりと さらに，図一12は粗骨材数の変化を示したものである。 なる。
黒丸の位置では，材料分離が起こっていると考えられる。 （1）スランプ約20cmの高強度コンクリートを振動機に No．2では，振動機からの距離が20 cm程度までは，骨材 よって打ち込むときの流動状態は，スランプ約10 cm が下層に沈降し，材料分離が起こっていると考えられる。 程度の普通コンクリートの流動状態に良く類似してい No．5の高強度コンクリート（スランプ21．5cm）は強 た。しかしながら締固めに関しては，振動機の影響範 力振動機を用いて打設を行ったものである。単位重量， 囲は前者70cm以上，後者は50 cm程度で，高強度コ 動弾性係数および表面の空隙深さはほぼ均一となり，締 ンクリートのほうが，振動機の影響範囲は広く，締固 固めが全範囲におよんでいる。また振動機のかけすぎに めの程度は良好であった。
よる材料分離もみられなかった。さらに，強ガ振動機を （2）スランプ約10cmの高強度コンクリートの流動状態 用いたNo・5とNo・6については，シュミヅトハン は，スランプ約5cmの普通コンクリートのそれに類 マーによって圧縮強度を測定したが，これも全範囲にわ 似した傾向を示した。振動機の影響範囲は，前者が50 たって均一であった。したがって強力振動機の影響範囲 cm程度，後者が35 cm程度であった。
は70cm以上であると考えられる。 、 （3）高強度コンクリートをフレキシブル型の強力振動機 高強度コンクリートの振動機の影響範囲はスランプ約 で打設を行うと，コンクリートはほとんど水平に流動 20cn｝で70 cm以上，スランプ約10 cmで50 cm程度で しスムーズな打ち込みが可能であった。締固めは良好 あると考えられる。ただし・スランプ約10cmのコンク で，振勲機付近での材料分離もなかった。
リートでは，振動機からの距離が20cm程度まで材料分 （4）コングリートの表面状態によって，振動機による締 離の可能性がある。強力振動機を用いると，スランプ約 固めがなされているか否かがある程度は判定できるも 20cmおよび約10 cmでも，振動機の影響範囲は70cm以 のと考えられる。
上であった。 終わりに，本研究に対し適切な御助言を賜った九州工 同様に，普通コンクリートについても振動機の影響範 業大学教授・渡辺明先生に深謝致します。
囲を求めると，スランプ約10cm（No．3）で約50 Cm，
スランプ3・5cm（No・4）では約35 cmであり・後者に
っいては，振動機の位置で材料分離がみられた。 1）高山俊一，竹田宣典，西田隆治；振動機による高強度コンクリート参考文献
横に長い試験槽を用いたNo．7は，単位重量，動弾性 の打込み・締固めに関する研究．土木学会西部支部研究発表会講演 習，昭和58年2月係数，表面の空隙深さともに振動機からの距離による変
2）高山俊一，竹田宣典；振動機による高強度コンクリートの打込み，
化は小さくほぼ均一であった。このように片押し限界後， 締固めに関する基礎的研究，第37回セメント技術大会講演要旨，昭 振動機の位置を逆の端に移し，再び打設を行うと，均一 和58年5月・PP・138〜139
に締固めをすることができる・ 3樫き〜繋㌶麟巖識購；藷撫輌三
図一7における矢印は上述の方法で推定した振動機の 第5部，昭和53年9月，PP 125〜126 影響範囲であるが，表面の状態が「不可」となる位置と
振動機の影響範囲はよく一致している。
