【論 文】 UDC ；69
．
022 ；699．
S41 ：624．
012．
4：539．
386 日本 建 築学会構造系論文 報 告 集 第 380 号・
昭 和 6Z 年 10 月鉄 筋
コン
ク
リ
ー
ト
耐
震 壁
の
せ ん
断 耐 力
に
関
す
る
研 究
正 会 員益
尾潔
＊1．
序 鉄 筋コ ン ク リー
ト耐 震 壁につ い て こ れ まで に も数 多く の実 験 的な らびに理論 的な研 究が行わ れ て い るが，
こ こ で は， 耐震壁の せ ん断耐力の評 価に限 定し既 往の研 究を み て み たい。
な お，
本 研 究では， 対 角 線 加 力に よる 1層 1 は り 間の単 位 耐震壁と， 主に連層耐 震 壁 を想 定 し た軸 力，
曲げモー
メン トお よ びぜん断 力を受け る耐 震 壁 （以 後tNMQ 加 力に よ る耐 震壁と呼ぶ）とを併わ せ て考え る ことにす る。 NMQ 加 力によ る耐 震 壁につ いて は，
耐 震壁 を トラス 置 換し せ ん断耐力を評価し た菅野1〕 の 研究，
お よび 既 往 の実 験 結 果に基づ き荒川 式 を修正 し た広沢2｝の 研究が あ る。 ま た， 称 原， 加tu1
）お よ び南， 栃尾 4 ）は ， 塑 性 解 析 ない し累 加 強 度 理 論 を用い て終 局 時の軸 力 とせ ん断 力の 相関特 性を評 価し， 塩 原 5＞は，Marti
の塑 性 解 析 理 論を 応 用し耐 震 壁の終 局 耐 力を評 価し て い る。 ただ，
耐震 壁 のせ ん断 耐 力につ い て は，
長 方 形 断 面 を有 する柱，
は り 部 材と異な り，
壁 板に対する周辺架 構の耐 力な い し拘束 効 果の影 響が重 要に な ると考え られるが，
上記の研 究で は，
いずれもこ の点に関し て考 慮 が 払 われて いない。対角線加 力に よ る 耐 震 壁に関 して， 山田
，
河村，
樫 原6） は，
壁 板をブレー
ス置換す ること に よ り せ ん断耐力と変 形 性 状を評 価して い る が，
そ の際，
壁 板コ ンク リー
トブ レー
ス の有効 幅に経 験 的 な値を 用い てい る。
その後，
山 田， 河村， 稲田 7）は ， 上 記の有 効 幅を周辺架 構の耐 力を 考 慮し算 出して い るが，
評 価 式が複 雑で ある。 今 井 8）は，
周 辺架 構の拘 束 効 果が大き い場 合と小さ い場 合に わけ，
耐 震 壁のせ ん断 耐 力を評 価している が，
周 辺架構の拘 束 効 果が明 快な形で定量化さ れて いない。
ま た．
望月9）IO） は， 周辺架構と壁板との境界部にお け る応 力の つ り合い式に 基づ き，
壁 板ス リップ破 壊型 と 周 辺架構 破 壊 型との判 定 式 を導き，
壁 板の ス リッ プ破 壊お よ び 周 辺架構の せ ん断 破 壊が支 配 的な場 合につ い て耐震 壁のせ ん断 耐 力の理 論 式 をそ れ ぞ れ誘 導し て い る。 ただ，
理論 値と実験値で は か な り異なっ て い る の で，
重 回帰 分 析 を行 うことに よ り 設計式と し てのせ ん断 耐 力 式 を与え て い る。
・ （財 ）日本 建 築 総 合試験所 主 任 研 究 員・
工博 （昭 和 52 年旦月 12 日原 稿 受理）一
方， 富 井， 江 崎 11］−
le）は，
対 角線 加力 および NMQ 加 力に よ る耐 震 壁を竝象と して，
壁 板の ス リッフ破壊お よび周 辺架構のせ ん断破壊が支配的な場 合につ い て耐 震 壁の せ ん断 耐 力式 を理論 的に導い てい る。 こ の場合， 壁 板の ス リッ プ強 度お よび側 柱 （付 帯 柱 ）と側 ばり （付 帯 ば り〉の せ ん断 耐 力 を重回帰分析に よ り評 価 し，
ま た壁 板ス リップ破 壊型 と周辺架構せ ん断破壊 型との判別法14） を既往の実 験結果に基づき検 討し てい る。 た だ，
この研 究で は 理論 的な関点 が 重視さ れ，
耐 震 壁の せん断 耐 力の 評 価は複 雑になっ て いる。 この よ う に多く の 研究者に よっ て耐 震 壁のせ ん断 耐 力 の評価が試み ら れて い る が，
こ の こ と は，
耐 震 壁の破 壊 性 状の複 雑さ に起因 し てい るものと考え られ る。一
方， 耐 震 壁 を合 理 的に設 計す る た めに は，
特 定の破 壊 型のみ を対 象とする の で は なく考え得る破 壊型 を対 象と し， か つ 各 破 壊 型 間の相 対 閧 係を明 確に し一
貫し た形で簡 便に 耐 震 壁のせ ん断 耐 力 を評 価 し得る こと が望 まれる。 本 研 究で は，
上述の課 題を克 服する ために，
対 角 線 加 力と NMQ 加 力に よる場 合につ い て， 耐 震 壁の モデル化 および周 辺 架 構の破 壊 機 構 を検 討 し た上で，
周 辺架構の 終局耐 力に対 応 し た拘 束 係数 を 理 論的に定義 し，
壁板の ス リッ フ破 壊強 度に よっ て決ま る場 合と周 辺 架構の終局 耐 力の 影響を受け る 場合につ い て，
耐 震 壁のせ ん断 耐 力 を一
貫 し た 形で簡潔に評 価 す るこ と を 試 み る。
な お，
本 研 究で は，壁 板の ス リ ップ破 壊が支配的な場 合 と して は， 周 辺 架 構の拘 束 効 果が大き く，
かつ拘 束 効 果にかか わ ら ず耐 震 壁の せ ん断 耐 力が決ま る場 合 を考え る こ と に し，
ま た．
周 辺架 構の拘束係数 を 理論 的に定 義し，
周 辺 架 構 の拘束効果を定量化す ることによ り，
物理的，
定量的に 明確な形で耐 震 壁の 破 壊 型 を判定す ること を試みる。
一
方，
筆者は，
上 述と 同 じ 目的よ り文 献17
で耐震 壁 のせ ん断耐力 の評 価を試みて いる が， これ は，
周 辺 架構 の 拘束効 果と破 壊機構の関係を明確にすること がで き な か っ たの で，
再 検 討し本 論 文を ま と め た。2．
耐 震 壁の せ ん断 耐 力式 2．
1 せん断 耐 力 式の定 式 化 本研究で は， 対 角 線 加 力お よ び NMQ 加力に よる場合 とも，
耐 震 壁の せん断 耐 力Qwu
を，
（1．
1）〜
（1．
3）式に一
76
一
藁
薄
（a） 対角線加 力に よ る場 合 （b）NMQ 加 力によ る場 合 図一
1．
1 耐 震 壁の ブレー
スモ デル 示すごと く，
壁 板コ ン ク リー
トお よ び 壁筋をモデル化し た45
°
方 向の置換ブレー
ス6）9）の せ ん断 耐 力Qwc
，
Qws
の 和と して評 価す る （図一
L1 参照）。 qwc ‘＝Qwc
／Fclt；bc− ・
・
一 ……・
・
……・
・
一
《1．
1）q
ω
。
＝
Qw
。
／E
。lt・
＝
β。
Pde／V2
’
＝2a
。b
，β。P
、。一’
・
・
甲
・
・
・
…
tt・
・
一
’
・
・
・
・
・
・
・
…
甲
…
甲
（1，
2
） ∴ q” 。＝Qwu
／F，lt＝
b。（1＋2α。e
。P．）・
……・
…
（ユ，
3） こ こ に，
βs＝
σua／Fc，
Fc ： コ ン ク リー
トの圧縮 強 度 σwv ：壁 筋の降 伏 点，
p． ：壁 筋 化 1：付 帯 柱 間 距 離，
t：壁 厚b
、 ：肌／V2
’
1
：無 次 元 化 有 効 幅 晩 ：圧 縮コ ン ク リー
トブレー
ス の有 効 幅 α。
＝Ws
／肌，Ws
：引 張 鉄 筋 ブレー
スの有 効 幅 Pde＝
αde／lt；
2V2’
α sbePt 。ade＝ （ave十ahe）／V百
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（1．
4）α
。
。
＝
ahe＝
v！互Iw．tPw
（1．
2 ）式 中の 2a。bc
の値は，
今 井s｝ お よび 望月9レ の研 究に よ る と O．
5程 度と考え られ （全 壁 筋を有 効と し た場 合，
2a 。b，−
1），
また無 次 元 化 有 効 幅b。
の値は， 本 論 文で検 討 し た既 往の実 験 結 果で は，
0．
1−
O．
4の範 囲に ある の で，
2α。b
。＝
0．
5，
b
。！
O．
25を仮 定す ると a。＝
1 と なり，
この値を用い ると，
qwu；
bc
（1十2βsPw ）…・
………・
…・
…………
（2．
1） な お，
（2．
1）式は，
対 角 線 加 力お よ び NMQ 加 力によ る周 辺 架 構 を有 する耐 震 壁 を 対 象 とし， 作 用 軸 力1V
σは 付 帯 柱に の み伝 達され壁 板に は伝 達され ない もの と 考 え，
ま た作 用 軸 力は付 帯 柱の曲げ お よびせ ん断 耐 力に影 響し， 結果的に壁 板に対す る 周 辺架構の拘 束 効果 な らび に無 次 元 化 有 効 幅bc
に影 響する もの とし た。
こ の軸 力 の付 帯 柱へ の伝 達 性 状は，
実 験 時の加 力 方 法，
層数 等に よっ て も 変 化し，一
意 的に決める ことは難し いよ うに思 わ れ る が，
こ こ では評 価 式の簡 潔 化を優 先さ せ た。た だ，
対角 線加力に よ る単位 耐震 壁 お よ びNMQ
加 力に よ る 1 層 耐 震壁 ない し最上層でせ ん断 破 壊す る耐震 壁に つ いて は， 付 帯 ばりの剛 性が比 較 的低い た め， 作用軸 力の付 帯 柱へ の伝 達 率は大き く な る もの と考え ら れ る。
この こと は， 富井， 江崎”
）O 解 析結果に よっ て も 示 され てい る。
な お，
富 井， 江崎 15｝ は， 付帯柱 直 上に作用 す る軸 力 以 外咳＞
QL1 L榊 ＋1冊 珊、
L
卩．
岸 虚
図一
1．
2 壁板の みの場 合 ζ；−
10n ＋9n十 丁 leP一
〇．
10 図一
1．
3
軸 力の効 果 に付帯ばり上に分布し て作 用す る鉛 直 力につ い て も耐 震 壁のせ ん断 耐 力に及ぼ す影 響 を考 慮 して い る。
一
方，
付 帯 柱を有さ ない壁 板の み の場 合に は，
図一
1．
2
に示す ご と く， 作用軸力は壁 板に直 接 作 用 するもの と考え られ，
この場合，
直 応 力とせん断 応 力 を受けるコ ン ク リー
トの破 壊 条 件ls ）を考 慮し （2．
2）式で せ ん断 耐 力を 評価す る （図一1．3
参 照 ｝。
qw。
r＝
bc
（1
十2fisPw
）ζ，…………・
………・
・
…
（2，
2
）益
＝ −
10nε十9n，十lle ，・
tttt
・
・
t・
…
t・
・
・
…
t−s・
（2．
3） ：軸 力の効 果こ こ5こ
，
nt＝
ハ」ε／（FcAt
十 σurvawv 十2σsyacg ）・
・
…
（2．
4
） A，＝
tt，
awv ：壁 縦 筋の断 面 積 a。g，
σ 。y ：端 部 補 強 筋の 断 面 積お よ び降 伏 点 な お，
本 論 文では，
式の表 現を簡 潔に す る た め，
周 辺 架構の有 無にか か わ らず耐震壁の せ ん断 耐 力を （2．
2 ） 式で統一
して表すことにす る。 た だ し，
周 辺 架 構を有 す る 場合には， つ ね にζ尸1
と す る。2．2
壁 板の無 次 元 化 有 効 幅 本研究で は， （2．
1），
（2．
2＞式 中の無 次 元 化 有 効 幅b
。 を， 下式に示すごと く， 周 辺架構の拘束効 果が大き く壁 板のス リップ破 壊に よ り耐 震 壁の せん断 耐 力が決ま る場 合と耐 震 壁の せ ん断 耐 力が周 辺架 構の拘 束 効果の影 響 を 受 ける場 合につ い て考え ることにす る。
す．
な わ ち， 無 次 元 化 有 効 幅bc
は，
前 者の場 合，
周 辺 架 構の拘 束 効 果に かか わ らずス リッ プ破 壊によっ て決まる無 次 元 化 有 効 幅b
，u と して評 価 し，
後 者の場 合，
壁 板のみによっ て決 ま るbc。
と周 辺 架 構の 拘 束 効 果に よっ て決ま るbr
との和 と し， ス リッ プ破 壊に対するb
，u よ り もつ ね に小さ く な ると する。
壁 板の ス リッ プ破 壊に よっ て決 まる場合．
bc＝
bcu・
…
（3） 周 辺 架 構の拘 束 効 果の影 響 を受け る場 合 ：b。
；b。
。
十b
！≦b。
u なお，
上式 中に示し た無 次 元 化 有 効 幅は， 次 章 以 降に おい て，
既 往の実 験 結 果を検 討 する と ともに，
周 辺 架 構 の崩 壊モー
ド と終 局 耐力 を 理論 的に検 討し た 上で定 式 化 を行うことにす る。
3．
壁板コンク リー
トのス リッ プ破壊 強度 本 章では， 壁 板コ ンク リー
トのス リップ破 壊 強 度につ いて 既往の実験結果に基づ き 考 察 す る。
まず，
望 月1°） に よっ て行わ れた壁 板周 辺 に鉄板わ く が接合さ れ た壁板一
77
一
o
．
4O．
3o．
20．
1〜
A7a，
願 跏b
0100200
200
400
500
600 図
一
2 （bc｝test−
F。
関 係 （以 後， 周 辺 拘 束 壁 板 と呼ぶ〉の実 験の結果， お よび対 角 線 加 力AOn．
A】z）とNMQ
加 力Bl〕−
B3s）に よ り そ れ ぞれ ス リッ プ破 壊し たと考え られる実 験 結 果につ い て，
（bc）「
test （（2．
1），
（2．
2＞式 参 照 ）とコ ン ク リー
トの圧 縮 強 度F
。との関 係を図一2
に示 し た。 な お，
対角線 加力とNMQ
加 力に よる場合，
ス リッ プ 破 壊の 判 定は，
ス リップ破 壊に対す る無 次 元 化 有 効 幅b
。u が， 周 辺架構の拘束 効 果の影響 を受け る無 次元化有 効 幅bc
よ りもつ ね に大き く，
周 辺架構の拘束効 果にか か わ らず決ま る と し た （3
）式の考え方による。 すな わ ち， 既往の実 験結果を み た場 合，
原 論 文で示さ れて いる 破 壊性状の記 述が，
各研究者間で必 ずしも統一
さ れ て い る と は限らず，
原 論 文で示さ れた破 壊 性 状の みよ り，
耐 震 壁の破 壊 を，
壁 板ス リップ破 壊 型 と周 辺 架 構 破 壊 型に 明快に分 類す ることは難し い ように思わ れ，
破 壊 型の判 定を物 理 的，
定 量 的に明 確にする ために，
前 述の考え方 を採用 し た。そこ で，
両加力によ る既 往の実 験 結 果では，
無 次元化 有 効 幅b
。の 上限値が 0．
3程 度と なっ て いるの で．対角線加 力とNMQ 加力に よ る場 合には，
（b
。＞test＞ 0．
3の場 合 を暫 定 的に壁 板ス リップ破 壊型 と す る。
この 場 合，
対 角 線 加 力Ai）一
Alz〕で は，
82体の う ち6
体A4 ｝−
A6 ｝，
IVMQ
加 力BL ］−
B33 ）で は， 原 論 文でせ ん断破 壊 と み な され る試 験 体 104体の う ち12体B6）・
BU ）・
B27）・
B2s｝がス リ ッ プ破 壊 型 と判 定さ れた。
な お，
ス リッ プ破 壊型 と判定さ れ た 試験体は， いずれ も壁 板の ス リップ破 壊ない し圧壊を と もなう破 壊性 状を示し たと報告されている。一
方， 5，
2
節において周 辺架構の拘 束 効 果 を検 討し た上で，
周 辺 架 構の拘 束 効 果に基づ き耐震壁の破 壊 型の分類につ い て改 めて検討す る。
図一
2に示す ごと く， 望 月 1°｝の 周 辺 拘 束 壁 板の実 験 結 果よ り， 周 辺拘 束の相 違に よっ て ス リッ フ被 壊 強 度は変 化するが，
周 辺 拘 束が一
定の条 件の も とで は，
コ ン ク リー
トの圧 縮 強 度の増 加に と も ない ス リッ プ破 壊 時の無 次元 化 有 効 幅 （bc
）testは低 下す る もの と考え られ る。
そ こ で，一
定 拘 東 条 件 （拘 束鉄板の厚さ＝
2．
3mm ：一
定 ）’D 〕 の も と に お け るbcu− E
。関 係の 直 線 回 帰 式およびス リップ破 壊 強 度 τ、u を （4．
1
），
（4．
2 ）式に示 した。
beu＝bcmll
−
O．
171（Fc
／200
）1
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（4．
1）τcu＝
bcuFc
；bcm
Fcll− 0．
171
（Fc
／200
）1
・
…
（4
．
2）一
78
一
こ こに，b
。 ．＝O．
304
（相関係 数＝−
0．
89 （11体 ）＞Fc，
rcu ：kgf
／cm2 な お，
（4．
2） 式は倣 物 線 式で あり，
Fc≧585kgf
／cmZ で は τ、u が低 下 し現 実 的で ない の で，
この場 合，
τ，u＝τcmax
＝585
bcn
／2 （kgf
／cm2 ），
bcu＝
τcmax ／Fc
で表す。
一
方， （4．
1） 式に お ける b。
m を未 定 係 数とし，
これ を周 辺拘 束の程度に よ り決 まるもの と仮 定 す る。そこ で，
図一
2に示し た対角 線加 力 とNMQ
加 力に よる 18体の （b
∂ testお よ びFe
の平均値 （図中の◎の位 置 〉が，
（4．
1） 式を満 足す る と し未定 係 数b
，m を決め， 対 角 線 加 力とNMQ 加 力に対す るb
。 u を下 式の ごとく決 定 す る。beu＝0，
444− e．
076
（Fc
／200
）・
・
，
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
《5） な お，
対 角線加 力とNMQ
加 力による場 合，
（bc
）test＞O．
3
の場合をス リップ破 壊 型とし たが，
本 論文中で検討 し た既往の実 験結果で は， 原 論 文 中で壁 板の ス リッ プ破 壊ま た は圧 壊 を と もな う破 壊 性 状を示し た と さ れ る試 験 体が， 対 角 線 加 力で 82体の う ち 54 体，
NMQ 加 力で104
体の うち64
体 と多 数 含 まれて い る。 すな わち，
（5 ） 式で評価さ れ るス リッ プ破 壊強度は， 周 辺 架 構の拘 束 効 果が大き く 壁板のス リップ破 壊によ り耐 震 壁の せ ん断耐 力が決ま る場合を表す が， 周 辺架構の拘 束 効 果の程 度に よっ て は，
（5 ）式で求ま る値 以下 で あっ て も，
壁 板の ス リッ プ破 壊を と も な う 破 壊性 状を示す もの と考え られ る。 こ の こと につ い ては，5．
2
節で 既往の実 験 結果を検 討し，
再度 考 察す る。
ち な みに，（5）式に示した壁 板の ス リッフ破壊 強 度は
，
鉄筋コ ン ク リー
ト柱・
は り接 合 部の終 局せ ん断 強 度 式19） と同一
の定 式 化が行われて おり，
ま たコ ンク リー
トの圧 縮 強 度に対す る傾 向は相 等 し い。
4，
周 辺架構の崩壊モー
ド と終局耐 力 本 章で は，周 辺架構の拘 束 効 果 を評 価す るの に先 立 ち，
周 辺架構の 崩 壊モー
ドと終 局 耐 力に つ い て 考 察する。
4．
1 対 角 線 加 力に よ る場合 耐 震 壁のせ ん断耐力時に周 辺架 構と壁 板と の間に図一
3．
1に示す よ う な点対称の拘束反力と せ ん断 力が生 じ る もの と仮 定する。 なお，
図一
3，
1に示 し た終 局 時の周 辺 架 構の曲げモー
メ ン ト分 布は，
望月23 ）お よ び富井，
平石24〕 の解 析 結 果を周 辺 架 構の崩壊モー
ドを考慮 して概略的にP
πr
t−
「
鱒
1
蹴
1
蹴 二
：
h’
2Qc 図一
3．
1 崩 壊モー
ド形成時の周 辺 架 構の応 力 分 布 （対 角 線 加 力 ）表し た も の と と ら え ること がで き る
。一
方，
望 月91は，
拘 束反 力 が一
様に 分布して いる と し，
終 局 時の周 辺 架 構 の応 力状態 を仮 定し た。 これに対し，
図一
3．
1では，
拘 束 反 力の合 力が付帯柱お よ び付 帯ば りの最 大 曲 げモー
メ ン ト発生 位置に作 用 す る もの と仮 定し た。 こ の拘 束 反 力 の作用位 置を表す係 数 α は未 定 係 数で あ る が，
5．
2
節で 既 往の 実 験 結 果に基づ き係数 a の 値につ い て定量的に 検 討する。
図一
3．
1に示 し た応 力状態にお け る曲げ降 伏 型お よ び せん断 破 壊 型周 辺架構の終局耐力は，
下 式の ご と く表す こ とが で き る。
（曲 げ降伏型） 曲 げ降伏型 周辺架 構につ い ては，
図一3．
2に示 すご と く，
柱 降 伏 型 と は り降 伏型の崩 壊モー
ド を考える ことに よ り下式 が得ら れ る。Qfcm
＝4Mcy
／αh，
Q
／gm＝4Mgs
／αh ・
・
・
・
・
・
…
（6．1
）Q
！m ＝Min
〔Q
！cm，
Qtgm
〕・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（6．
2
） こ こ に，Qm
；曲げ降 伏型 周 辺架 構の終 局 耐 力 M ，y，
Mgy ：付 帯 柱， 付 帯ば りの降 伏モー
メ ン ト な お，
図一
3．
1中に示 し た曲 げモー
メ ン トM
とは未 定で あるが
，−
Mcy〈 Ml くMcy また は一
Mgy＜ M さくMgs の場 合，
周 辺 架 構は静 的 許 容 状 態にある。
（せ ん断破 壊 型 ） せん断 破 壊 型 周 辺 架 構につ い ても点 対 称な位 置 （柱 破 壊 型では，
図一
3．
1に示 し た 間，
は り破壊型で は 間）で付 帯柱ない し付 帯 ば り が せ ん 断 破 壊 す る と し，
周 辺架構の終局耐 力を下式で評 価す る。
QfCu
”
＝2Qeu，
Qfgu
＝2Qgu
l
／h ・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
tt
（7，1
）（〜！8
＝
Min 〔Q
！cu，
Qfgu
〕・
・
・
…
r・
…
一・
・
・
・
・
・
…
7r
（7．
2） こ こ に，Qrs
：せ ん断 破 壊型 周 辺架 構の終 局 耐力Q
、。，
Q
。u ；付 帯 柱，
付 帯ば りの せ ん断 耐 力 4．
2 NMQ 加 力による場 合 隙：
・ 、亂
潮
鞭
翹
m
，r
｝、
一
一
申，，
一
「
鵡
劉
髞
R群
〔の 柱 降 伏 型 （b） は り 階 伏型 図一
3．
2 曲 げ 降伏 型 周 辺 架 構の崩 壊モー
ド（対 角線加 力）馬
」 McQ ♂2M許h M⊂ Qc 鴨 ∠＼
［
塑
隣
し「
QgMg
・
2M4・
L Q 図一
3．
3 第 〔a＞ 柱 破 壊 璽 （h｝はり 破 壇 型 （般層｝ （煙 上層 ｝ NMQ 加 力によ る 場合の周 辺 架 構の崩 壊モー
ド 主に連層耐震 壁を対象と し たIVMQ
加 力の場 合，
一
般 層で は 付帯柱の 破 壊 が問題にな る と考え られ，こ の場 合，
図一
3．
3 （a）に示すごと く， 対角線加 力と同様， 柱 破 壞 型 の崩 壊モー
ドを仮 定す る。
ま た，1
．
層 耐 震 壁お よ び多 層 耐 震壁の最上
層で は，柱 破 壊 型の ほ か に， 図一
3．
3 （b
） に示 すご と く対角線加 力と同様， は り破 壊型
も考え るこ とにす る。
こ の場 合，
周 辺 架 構の終 局 耐 力が低く評 価さ れ るこ と が考え ら れ る が，
評 価式の 簡潔化を重 視し た。
以上の 崩 壊モー
ドの仮 定に従っ た 場 合，
周 辺 架 構の終 局 耐 力は，
対 角 線 加 力と同 様，
（6．2
）， （7，
2
）式で評 価で き る。
な お，
対 角 線 加 力に対 してNMQ
加 力の場合，
全体曲 げの影 響が考え ら れ る が，
耐 震 壁に おい てせ ん断 破 壊が 支 配 的な場 合，
全 体 曲げに よ る影 響は大き くな ら ない も の と考え，
対 角 線 加 力と同様の崩 壊モー
ドを 仮 定 し た。
一
方，
富 井，
江 崎IZ）は，
対角線 加 力に対しNMQ
加力で は，
左右の 付帯柱のせ ん 断耐 力は増 減す る が，
左 右の付 帯 柱の せん 断 耐 力の和は変わ らず，
さ らに壁 板の負 担す る せ ん断 力と鉛 直 力も変わ ら ない こと か ら，
両 加 力に対 す るせん 断 耐 力 式は一
致 する と した。 4，
3 部 材の降 伏モー
メ ン ト と せ ん断 耐 力 付 帯 柱お よび付 帯ばりと も，
こ れを長 方 形 断 面 材とし3
点モ デル 3ωに 置 換し，
降 伏モー
メン トMy （M，y ま「
た C：Mgyj
を下 式よ り求める こ とにす る。
Nc
≦O．
3FcBD ．
My＝
0．
8（atσ sy 十〇．
5Nc）D
・
…
一一一・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（8
） 0．
3FcBD くNc
≦0．
5FcBD
：My ＝O．
8at
σ』yD 十 〇．
12FcBD2
こ こ に，
at，
σsy ：引 張 鉄 筋 断面
積およ び降 伏 点B
＝ BcQr Bg，
D＝
Ocor P9’
N 。
：軸 力，
た だ し，
付 帯ば りで はN。；
O （8＞式で は．
Nc＞O．
5F 、BD
の場 合を示してい ない が， こ れ は，
本 論 文で検討 を行っ た実 験 結果に上 記の場 合が 含ま れて いない た めであ り，
ま た，
（8
）式の第2式は， 建 築 学会RC
規ee21
｝に示さ れ た式と一
致す る。
付帯 柱お よ び付 帯ばりのせ ん断 耐 力Qu
（Q
、
u また はQgu
）は，
山 田，
河 村の研 究22〕に基づ き （9．
1）式で求め る。Qu ；
q． FcBD ζc・
・
・
・
…
一
・
・
−t−t・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（9．
1
） こ こ に， σ，＝
τ。／F， τc ：軸 力“
0”
にお け る せ ん断強度 ζ，；
−
10nさ十9nc十l IB》・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（9．
2）・
：軸 力の効 果 （図一
1．
3 参照） n。＝N
、／（F
、BD
＋α。
9σ。
。） a。g，
σ。Y ：付 帯 柱の軸 鉄 筋 断 面 積および降 伏 点 た だ し， 付 帯ば りで は， N．
＝
O，
ζ，＝
1 な お， （8），
（9．
1）式の 降伏モー
メ ン トと せ ん断 耐力 を 算 出する にあた っ ては，
対 角 線 加 力お よ びNMQ
加 力一
79
一
と も， せ ん断力の作 用に ともなう柱
，
は り部 材の変 動 軸 力 を無 視し，外 力と し て直接作 用す る軸 力の み考 慮 する。
5．
周 辺 架 構の拘 束 効果 5．
1 周 辺 架 構の拘 束 係 数の定義 本 節で は，
周 辺 架 構の拘 束 効 果 を表す物理 量 と して周 辺架構の拘束係 数 を定 義する。
こ の拘 束 係数 は，
壁 板の せ ん 断 耐 力 に対す る周 辺 架 構の終 局 耐 力の比に比例さ せ るべ き と考え ら れ る 。そこ で，
壁 板のせ ん断 耐 力 （ス リッ プ破 壊 強度 ）を 主に支配 すると考えられるQwu
を （IO ） 式で定 義し，
これに対 して曲げ お よ びせん断 耐 力に関す る周 辺 架 構の 拘 束 係 数hm
，
hts
を （11．
1）， （12．
1）式 で定義する （（6．
1），
（6．
2）式お よ び （7．
1＞， （7．
2） 式 参照）。Qwu
＝F
．lt
ζピ・
一一・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
9一鹽
鹽
・
・
・
・
・
・
…
7
（10） （曲げ耐 力に関する周 辺 架 構の拘 束 係 数 h血 ）hJtn
・＝Min 〔hcm，
hom
〕＝
（Q
加 ／Qwu
）×100 （％）…・
…・
…・
…・
・
…・
…………
（11．
1＞ んc働＝
（Qc
短／Qwu
）X 董00 （％〉 κ。m−
（Q
。
m ／Qwu
）×loo
（％）”’
『
… … ”
（ll・
2 ）Qc
四；MCy
／ん；
αQtcm
／4
−
………・
……・
……
（11鹽
3）Q
皿＝
M。y〆h
＝
αQ
加 ／4
Q
／m＝
Min 〔Q
σ
配
，
Qgm
〕＝
αQ
ノ皿
／4 ・
…
『
・
・
・
・
・
…
（11．
4 ） （せ ん断 耐 力に関す る 周 辺架構の拘束係数 彪。）
h
／s；
Min 〔hes
，legs
〕＝
Q
／s／Qwu
鹽
一
・
・
…
77・
…
（12．
1）
hcs
；Qcv
／Qwu
，
hgs
＝Qgu
／Q
凵ti
…
一・
・
・
・
…
（12．
2）
Qcu
＝
QCu
／qc＝
QJcu
／2qc
＿
…一 ………・
（12．
3
）
Qgu
＝
Qgul
／gch；Q
／gu／2q 。
Q
，3＝
Min 〔QCu
，
Qgu
〕＝Q
∫s／2qc・
・
・
・
・
・
…
r…
（12．
4）なお
，
せ ん 断 耐 力に 関す る拘 束 係 数hrs
は，
（9，1
），
（10），
（12．
1）一
（12．
3）式 を 用いて書き 下 す と （周 辺架 構を有する場 合 ：「
る＝
1，
2．
1節 参照），
（12．
5） 式に示 す ご と く，
壁 板の 断 面 積に対 する周 辺 架 構 部 材の断 面 積 （た だ し， 付 帯柱につ い て は，
軸 力の効 果 を 考 慮 ）の比 と して表すこ と ができ る。産rs＝
Min
〔BcDc
ζc／lt
， BgDg／ht
〕・
・
・
・
・
・
・
…
（12
．
5｝一
方， 周 辺架構の終 局 耐 力 qr． は （13．
1） 式で表 すこ と がで き るの で周 辺 架 構の拘 束 係 数 肪 を （13．
2 ）式で 定 義 する。q
／u＝
1Min 〔qm・
q
！・〕’
…’
……’
…”………・
・
（13．
1 ） ht＝
Min 〔hm ，
（km
）e〕…・
・
……・
…一 ……・
（13．
2
＞ q加＝Q
血 ／Q
脚罪
（4
／α）碗 ／100
＿
・
・
・
・
・
・
…
t−−t・
（14．
1） q／s＝
QJS
／Qwu
＝
2qchXs（
h
！摺
）θ＝SekfS
（％），
Se＝
（aqc ／2）×100（％ ）・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（14．
2） なお， （14．
2 ＞式の拘束 係 数 （hm
）e は， せ ん断耐力に 関 する拘 束 係 数 勧。
を曲 げ耐 力に関す る拘束係 数に換算 し た もの であ り， （14．
ユ）式にお け る せ ん断 耐 力qs。が 曲 げ耐 力 qm に一
致す るとし て求め た。
す な わ ち，
図一
一
80
一
3．
1に示 し た曲 げモー
メ ン トMc
ま た はMg
を （15
）式 より求め， Mcu をMcs またはMgu
をMgy
と み な して曲げ耐 力に関する拘 束 係 数 を 求めた こ と に等しい （4
．
1節 参 照 ）。Mc ＝Mcu
＝ （〜 cuah ／2，
Mg ＝
Mρ u＝
Qgual
／2…
（15） 次に，
周 辺架 構の拘 束 効 果が耐 震 壁の せ ん断耐力に影 響 を 及 ぼ す 場 合につ い て，
正 規 化 有 効 幅ηc を，
（3） 式 と同 様 （16．
1）式に示 すご と く，
壁 板のみに よっ て決ま る ηc。と周 辺 架 構の 拘 束 効 果に よっ て決ま る ηノと の和 とし， また， ηノが周 辺 架 構の拘 束 係 数 馬に比 例す ると 仮 定 する。
ηc＝bc
／bcu
＝ ηee十 ηノ≦1
，ηノ＝ βノたノ・
・
・
・
・
…
（16，
1） こ こに， η。。 ，βノ：未 定係数 また，
（16．
1） 式 を （2．
2） 式に代入 す る と，
（16．
2 ） 式に示す ご と〈， 耐 震 壁の せ ん断 耐 力 を壁 板コ ン ク リー
ト， 壁 筋および周 辺架構の各 負 担 力に分 解す ること が で き る。
awu
＝qwa
／ζ ，＝qwce
＋qws
＋qra・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（16．
2＞・
qweo＝bcu
ηco・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（17鹽
1＞ qws；2bcurPcBsPw
・
・
−t・
…
一
・
tS・
・
…
一
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（17．
2） qJ．＝bCt
β1k ，………・
………・
……一 ・
・
一
（17．
3） そこで，
（17．3
）式と同様，
曲げ降 伏 型お よ び せ ん断 破 壊型周 辺架 構の終局耐 力 q加，
qノ。を（17．
4 ）式で表し，
（14．
1）式と （17．
4）式を そ れ ぞ れ等 置すると， β加一
a ない しfits
一
一
qc関 係が （17．
5）式で得ら れ る。 q／m＝bCtP
ンmk ／tn−
qrs＝bcuflXskte
・
▼
・
・
・
・
・
・
…
（17，
4 ） α＝
1／25bc調加 gqc＝
＝
bCt，Bts
／2・
・
t・
・
t・
・
・
・
・
…
（17．
5） ∴ （14．
2）式 より，S
。＝
firs
／βm…・
……
（17．
6） こ こ に，
β加，
βノ。 ：未 定 係 数 5．
2
未定係数の決定 本節では， 対角 線加 力Al，¶
Al1，とNMQ
加力Bl｝−
B33）の実 験 結果 に つ い て （ηc）test＝
（bc
）test／bCu
（（b
．） test ： （2．
1），
（2．
2）式，b，
。
：（5）式 参 照 ） を 求 め， （η。
）test と周辺架 構の拘 束 係 数の関 係 を検 討し， 5．
1 節で定義し た未定 係 数 を決定す る。
なお， 既往の実 験 結 果 を 検 討 す るにあ たっ て，
原 論 文 で実験の不備が明 記さ れ た試 験体は除外し，
ま た縦横壁 筋 比 （ρwv，
PWit）が異な る場 合Pw・
！
（Pua十Pwlt）／2
と し，
斜筋 （断 面積 αd＞を有す る場 合 ρ．＝
ad／sinθlt
（θ＝
tan−
WJ
）と し た。 た だ し，
NMQ 加 力の場 合，
斜 筋 を 有す る試験体を含めて いない。 ま た，
付 帯 柱を有さ ない 壁 板のみの試験体で は，
広 沢Z ）に よ り 示 さ れ た よ う な 仮 想の付帯柱を評価せず， さ らに付帯柱お よ び付 帯ば りの 幅Bc
，Bg
は全 幅が有 効に働く と し た。
た だ し，
ス ラブ を 有する場 合は検 討の対 象 外と し た。
5．
2，
1 対 角 線 加 力に よる場 合 対 角 線 加 力の 実 験 結 果 （82体 ）Al 〕−
A ］1）に つ い て求め た （η。
＞testと拘 束 係 数 iCnn，
hJSと の関 係 を図一
4 （a＞，
（b
）に 示 す
。
な お，
同 図 中の実 験 結 果につ い て破 壊 型 を分類 するこ と が困難な場 合 も考え ら れ，
特に破 壊 型 ごと に各 試 験 体を分 類して いない。
す な わ ち， 壁 板の ス リップ破 壊型，
周辺架 構の曲 げ 降 伏な い し せ ん断 破壊， お よ びこ れ らの複 合 破 壊 型が混 在し て い るもの と考え ら れ る。
図一4
（b
）の （ηe）test− krs
関 係で は，
hi
。
の増 大に と も ない （η。）testが 増 大 す る 傾 向は み ら れ る もの の （η、）testとhfs
と の相関性はあま り良くない。
これ に対 し て 図一4
（a）の （ηc＞test− km
関 係で は， （ηc）testとhm
との相関性はkfS
の場合に比べて良い よ うであ る。
そ こ で， 未 定 係 数 βノ。 を決める にあた っ て は， 物理的 意 味 を明 確にするた め，
柱は り部 材のせ ん断 耐 力に相 応 す る q。＝O．
122
〕 を 仮 定 し，
コ ン ク リー
トの 圧縮強 度 を 250kgf／cm2 （bcu＝0．349
：（5
）式参照〉と して （17．5
） 式よ りβf。を次式の ご と く決定す る （図一4
（b
）参 照）。
βノs＝ 0．
573・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
tt・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（18．
1＞ ま た，
未 定 係 数 β茄 につ い ては，
ス リッ プ破 壊に よ り 耐震 壁の せ ん断耐力が支配さ れ る よ う な周 辺架構の拘 束 係 数 が 特に大 き な 範 囲 を除いて，
（18，2
）式 に示 す ご と く，
η。 とhm
との 直線回帰式 を求め， これ に基づ き，
（18．
3） 式に示す ご と く，
β加 と換算係 数Se
（（17，6
）式参照） を決 定する （図一
4 （a）参照）。
ηc＝
0．
509十 〇224km・
・
・
…
t−・
・
−t・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（18．
2） （κ加 く2．
O％の 80体 ：相 関 係 数・
＝
O．
66） β．＝
0．
224，
Se＝
2．
56 ………・
…・
t
（18、
3） 次に， 上式 の 換算係 数 Se を用い て周 辺 架 構の拘 束 係 数h
！を （13．
2）式よ り求め，
（η。）test一
傷 関 係 を図一
4 （c）に示し た。
そこ で，
周 辺架 構の拘 束 係 数が特に大 き く壁 板の ス リップ破 壊 （3 章参照）が支 配的と考え ら れ る範 囲 皿 （ηc＝
1 ）を除い て，
周 辺 架 構の拘束 係 数が 特に小さい範囲1
と中間的な範囲II
を想 定 し，
次式 中に 示し たあ らか じめ設 定 し た範 囲につ い て η、とh
ノと の 直 線 回 帰 式 を求 めた後，
各 範 囲に対 する η。− k
ノ関 係の交 点を求め各 範 囲を設 定した （図一
4 （c）参 照）。
（1
） hノ≦0．
22 ％．
ηc＝
O．
449十 〇．
499h ！ （h1
くO．
3
％の8
体 ：相 関 係 数＝0．68
） （皿） 0．
22
％ ＜h
∫≦2．
16 ％ ：ηc；0．509
十〇．
227ht
（醇く2．
0％の80
体 ；相 関 係 数 ＝ O．
65） （皿）2，16
％ 〈h
！ ： ηc＝1
・
一…
r・
・
一・
・
・
・
…
一・
・
一・
・
一・
・
・
・
…
（19 ） な お，
5，
1節で述べ た ご と く，
拘 束 係 数k
！ は せ ん 断 破 壊 型の場 合を含め曲 げ耐 力に関す る拘 束 係 数に換 算し て い る の で，
（17．
5 ）式に お い てβtm を β！に置き換えて 用い ると，
拘 束 反 力の作 用 位 置を表す係 数・
α の値は 次 式の ご と く求ま る （F
、＝250kgf
／cm2，
b
。。＝0．34g
（（5
＞ 式参照）と し た）。 （1
）：a＝
O．
23，
（皿）：a； O．
51・
…ttttt
・
・
…
（20｝範 囲 皿の a の値
0．
51
は， 望 月 23〕 お よび 富 井， 平 石 z4） ●：山 田 研 ω ）〜
（A6）……
1対 角 圧縮 加 力1
：
躑
1
駁 賢
1
，〕
・
・
… 角騰・
・1・・同時 加 力 n：冨 井，
大 嵎 （At2）一
・
…
1対 角 圧 龜加 力 （ac）test．
・…c
／・
／ ・’
F
パ ＼ “。
（18．
2）式 0．
5 kfmC・
le） 0 1 2 ヨ （a） （η．
）臨
．
じ
rk己
卩
関 係 （q 、 ）t 。gt ． 1，
0．
’ 葛
． 。5
讃
ノ
／ ロノ
／ K。
．
573kfs 1！／
ks O謐
尸
’
・
景∫
』
h ピ≒．
豈 琴」
⊥ rDg ・・、
・ ，。
，、 ・2・1）式 最男
hの仮定 。。
：
：
講
瓢
圏
二団
7，
嶺筋の み krm〔。
ノ。
） O I 2 3 4 5 （a）（nyc），
。
卩
、
−
K，
．
関係 （qc猛t ： 1．
0 0．
5 O．
5 1．
0 0 （b） （ηc
）tny．
t−
k嚠
，
鬨 係 （nc｝ 止e5亀 ． 1・
0 ・：．
／L−一
．一一
1・
O 話。 ／〈 ＼ q9）式 鬼 05 0．
5 rL一
皿＿＿
一 皿 kf〔°
ん） O l 2 3 （c）（η．
）u．
竃
一
kF闃 係 ，。§
柔
f
シ欝
誰
鼠
B
）
レ
／ 齢 みk，s 0
．
5 1．
0 1．
5 （b）（ηc）teSt−
km 関係 （a？test Oo懸
ゴ
エ」＿
匠 」＿
皿 ktC・
i．
） 0 1 2 3 4 5 （匸
〉 （nlc）Le■
匸
一
k糴
闃1系 図一
4 対 角線 加力によ る 図一
5 NWQ 加力によ る 場 合 場合 の解 析結果に ほ ぼ対 応する値であ り，
ま た 範 囲1
の α は範囲H
に比べ小さいが，
これ は，
周 辺架構の拘 束 効 果 が小さ く な るに従い 周 辺 架 構の部 材端に損傷が集 中す る ことを 表し てい る もの と考え ら れ，
実験 的 事 実A3 ）と も符 合 する。一
方，
（19 ）式の各 範 囲に対 して，
実験 結果Al ｝−
A12）に 基づき以 下の ご と く耐 震壁の破 壊 型を分 類で き る もの と 考え ら れ る。
まず， 範囲 皿は， 周 辺 架 構の拘 束 効 果が大 き く壁板の ス リッ プ破 壊 強 度 （5）式によっ て決 ま る 場 合を表す。
な お， 3章で は，
（bc
）test＞O．
3の場合を暫 定的にス リッ プ破 壊 型とした が，
範囲 皿に入る既往の実 験 結 果は，
3章で ス リップ破 壊型 と判 定さ れ た6体の う ち2 体A5 ）・
A6 〕で ある。
次に，
範囲1
は，
周 辺架構の拘 束 効 果 が 小 さ く （壁 板のみの場合を含む）， 壁 板の せ ん断 ひびわ れ発 生後，
圧力 場 を形 成する ことな く最 大 耐 力に 達 す る 場 合 を表 し，
ま た範囲ll
で は，
周 辺 架 構の損 傷と と も に壁板の ス リッ プ破壊 をと もなう破 壊 性 状 を示すも の と考え ら れ る （3
章参照1
。
5．
2．
21VMQ 加 力によ る場 合 NMQ 加力Bl）−
B33）に よ る せ ん 断 破壊型耐震壁 （原 論 文 でせ ん断破壊型と み な さ れ る試 験 体）の実 験 結 果 （104 体）につ い て求め た （η，）testと拘 束 係 数h
．，
h
！s との 関 係 を 図一
5 （a），
（b
）に示す。
こ の場 合に も対 角線加 力の場 合 と 同様， 破 壊 型ごとに各 試 験 体を分 類してい な一
81
一
い
。
な お， 上記の実 験 結 果に おい て壁 横 筋の み で壁 縦 筋 を有さ ない試 験 体 （1体 ）Bηの せ ん断 耐 力が著 しく低い が，
壁縦横筋の抵抗機構の相違は考えら れ るもの の原 因 が明 確でない の で検 討 対 象か ら除 外し，
ま た1層 耐 震 壁 お よ び多 層耐震壁 の最 下 層につ いて周辺架 構の拘 束 係 数 を 求め るにあ た り，
付 帯 ばり間距 離h
を図一
5中に併 示 し たごと く仮 定し た。 対 角 線 加 力の場合と 同様，NMQ
加力 に よ る場 合に も 未 定 係 数 βr。
は （18．
1＞式 を用い る こ とに し， また未 定 係 数fltni
につ いて は， 周 辺架 構の拘 束 係 数が特に大き な 範 囲 と 小さ な範 囲 を 除いて η。 と κ加 との 直線回帰式 を （21．
1 ）式に示す ご と く求め， こ れに基づ きβ加 と換算 係数 S。を （21．
2）式の ごとく決定する （図一
5 （a）， （b
） 参照）。
ηc ＝O．
476十 〇．
180hm・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
−t・
・
…
（21．
1） （0．5
％＜h
血 く2．
0
％ の 49体 ：相 関 係 数＝0．
63
） β血＝0．
180
，Se＝3．
18 …・
……・
…・
………
（21．
2
） また，
上 式の換 算 係 数Se
を 用いて周 辺 架 構の拘 束 係 数 hノ を （13．
2）式より求め， 対 角 線 加 力の場 合と同 様， 次 式に示 すご と く，
範 囲1
，
ll
に対する ηc と ん との 直線 回 帰 式を求め各 範 囲を設 定し た （図一
5 （c）参 照 ）。
（1
）hr
≦0．
58 ％．
ηc＝
0．
300一
ト0．
456h
ノ （醇く0．
8
％の47体 ：相 関 係 数＝
0，
93） （n
） 0．
58％ 〈h
ノ≦2．
31 ％ ：ηc＝
0．
419十 〇．
251 た∫ （0．
5％＜h
∫〈2．
0％の63体 ：相 関 係 数＝
o．
73） （皿 ） 2．
31 ％〈h
ノ ： ηc＝
1・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（22） 対 角 線 加 力の 場 合と 同様， Fc＝
250 kgf／cm2 ， b。u＝
0．
349 （（5＞式 参 照 ）と し，
（17．
4）式に おい てfi
コta を β！ に置き換えて用い る と，
拘 束 反 力の作 用 位 置 を表 す 係 数α の値は次式の ごと く求ま る。 （1
） ：α＝
0．
25， （II
＞ ：a＝0．
46・
・
・
・
・
・
・
…
t…
（23） し た がっ て，
対 角 線 加 力およびNMQ 加 力に よ る場 合 と も周 辺 架 構の拘 束 効 果が特に小さい場合に は a ＝ O．
2〜O．
3，
そ れ以 外で はα＝
0．
5程 度 と考え ら れ る。
一
方，
図一
5 （c） 中に は対 角 線 加 力に対する （19）式 の η。一
傷関 係 を併 示し たが， 同 図に示すごと く， 周 辺 架 構の拘 束 係 数が特に小 さい場 合に は対 角 線 加 力に比べNMQ
加 力に よる場 合 η，
がか な り低 くな るが，
拘 束 係 数が大き く な る と， こ の差は少な くなる。 こ の こ とは， 拘 束係 数が小さい場合に はNMQ
加 力にお け る 全体 曲 げの影 響 を 大 き く受 けるが，
拘束係 数 が 大き く な る と壁 板の ス リップ破 壊が支 配 的と な り， 対 角線加力とNMQ
加 力による差が少な く な るものと 思 わ れ る。
以上の こ と か ら，
（22
）式の各 範 囲に対す る耐 震 壁の破 壊 型につ い て も，
対 角 線 加 力に対す る （19） 式の各 範 囲と同様の分 類を行うこ と がで き るもの と考え ら れ る （5．
2．
1項 参 照 ）。
一
82
一
o．
4i
日
山 田研．
望 月研 （25熔 ） （騰 ） o．
2t
彦
L望 月 研 ゜0
．
ZO
，
4鵬 ） （A9）
一
一
（All） （a） （q．
．
）：
．
．
t−
（q．
．
）c．
1
開 係 （b）ヒス トグ ラ ム （＾1）〜
（へ7X ＾8）會
蠶
1
．
5擾
・ O．
5 0 0．
05 0．
10 0，
15 100 200 300 400 （の β．
p．
の影 響 （の Feの彫響 図一
6 対 角線加 力に よる耐 震 壁のせ ん断 耐 力の推 定 結 果6．
耐 震 壁の せ ん断耐 力の 推定 結 果 6．
1 対角線 加 力に よ る場 合 対 角 線 加 力の実 験 結 果 （82体 ）Al｝−
AL2）につ い て実 験 値 と計 算 値 を 比 較し た結 果と して，
図一
6に （qwu）test−
（qwu
＞cal 関 係 ， ヒ ス トグ ラムお よ びβ。pω，
F
。の影 響 を 示し た。 図一
6 （a），
（b
）に示す ご と く， （qwu）test／（qwu）cal の平 均 値と変 動 係 数は 1
